水輪機穩(wěn)定性設(shè)計優(yōu)化思考

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摘要:本文結(jié)合某大型高水頭混流式水輪機的參數(shù)以及實際運行情況，依托對轉(zhuǎn)輪、活動導(dǎo)葉的優(yōu)化設(shè)計，完成了該水輪機的穩(wěn)定性設(shè)計優(yōu)化。在此基礎(chǔ)上，使用模擬運行與試驗的方式分析了優(yōu)化結(jié)果，證實了該優(yōu)化設(shè)計方法的有效性。

關(guān)鍵詞:高水頭;混流式水輪機;穩(wěn)定性

在我國當(dāng)前的水力發(fā)電中，混流式水輪機的使用范圍更廣，同時，為了更好滿足人們實際的用電需求，混流式水輪機不斷向著水頭與單機容量擴大的方向發(fā)展。在這樣的情況下，水力發(fā)電站更加傾向于使用大型高水頭混流式水輪機，為了確保實際生產(chǎn)的安全，對這種水輪機進行穩(wěn)定性方面的優(yōu)化設(shè)計極為必要。

一、某大型高水頭混流式水輪機的情況概述

某水力利發(fā)電站使用的大型高水頭混流式水輪機的單機容量達到600兆瓦，總裝機容量在4800兆瓦，保證出力1972兆瓦。其中，應(yīng)用的大型高水頭混流式水輪機主要參數(shù)如下:額定水頭為288米、設(shè)計水頭為295米、額定轉(zhuǎn)速為每分鐘166．7轉(zhuǎn)、額定出力為610兆瓦、額定流量為每秒鐘228．6立方米、模型最高效率不低于94%、比轉(zhuǎn)速為109．72m•kW、轉(zhuǎn)輪葉片數(shù)為長葉片15個與短葉片15個。依托對主要參數(shù)的分析能夠看出，該大型高水頭混流式水輪機使用了相對穩(wěn)妥的設(shè)計，有著較高的空化性能。對該大型高水頭混流式水輪機展開模型驗收，結(jié)果顯示該水輪機的各項水力性能均達到預(yù)期，且運行中不存在破壞性強的渦帶。為了進一步提升本水力發(fā)電站機組運行的安全性與穩(wěn)定性，筆者對相應(yīng)大型高水頭混流式水輪機展開了穩(wěn)定性方面的設(shè)計優(yōu)化。

二、大型高水頭混流式水輪機穩(wěn)定性優(yōu)化設(shè)計實踐

(一)轉(zhuǎn)輪優(yōu)化設(shè)計?？傮w來看，大型高水頭混流式水輪機的運行中，穩(wěn)定性下降的主要原因包括:運行中轉(zhuǎn)輪與導(dǎo)葉之間發(fā)生了動靜干涉;導(dǎo)葉出口發(fā)生脫流［1］?；谶@樣的情況，需要在優(yōu)化過程盡可能消除動靜干涉，并避免導(dǎo)葉出口脫流問題的發(fā)生，以此達到提升大型高水頭混流式水輪機運行穩(wěn)定性的效果。在本次優(yōu)化設(shè)計中，主要結(jié)合本水力發(fā)電廠中水輪機的實際情況，對轉(zhuǎn)輪結(jié)構(gòu)展開了調(diào)整，具體操作包括:對轉(zhuǎn)輪進口的直徑展開合理下調(diào)，以此促進無葉區(qū)間距的增大;為了避免飛逸轉(zhuǎn)速發(fā)生過大的問題，將轉(zhuǎn)輪進口直徑的下調(diào)大小控制在合理范圍內(nèi)，多次計算發(fā)現(xiàn)，減少0．2%即可達到無葉區(qū)間距增大與飛逸轉(zhuǎn)速控制之間的平衡;調(diào)整子午面上進水邊的形狀，將其轉(zhuǎn)變?yōu)閳A弧形，并將平均進口直徑降低1．4%、中間截面位置的直徑下調(diào)2%。(二)活動導(dǎo)葉優(yōu)化設(shè)計。為了最大程度消除由導(dǎo)葉出口脫流造成的水輪機運行穩(wěn)定性下降問題，筆者還在穩(wěn)定性設(shè)計實踐中對該大型高水頭混流式水輪機的活動導(dǎo)葉展開了優(yōu)化調(diào)整，具體的操作如下:對活動導(dǎo)葉壓力側(cè)的型線展開調(diào)整，使得下緣范圍擴大、上緣范圍所有減少;將導(dǎo)葉分布圓的直徑從原有的7360毫米調(diào)整至7404毫米，促使無葉區(qū)間距進一步增大。(三)成果分析。本次穩(wěn)定性優(yōu)化設(shè)計中，主要應(yīng)用了數(shù)值模擬與模擬試驗的方法確定大型高水頭混流式水輪機穩(wěn)定性優(yōu)化設(shè)計的效果，確保優(yōu)化措施的科學(xué)性與合理性。主要對比了優(yōu)化前后同一水輪機的性能與內(nèi)部流場。其中，水輪機性能使用了動態(tài)應(yīng)力與運行效率兩指標(biāo)完成評價［2］。對甩負荷工況、剪斷銷剪短工況、全關(guān)工況下水輪機優(yōu)化前后的動態(tài)應(yīng)力進行分析與對比，得到的結(jié)果具體如下:在甩負荷工況下，優(yōu)化前的水輪機的動態(tài)應(yīng)力為370MPa、優(yōu)化后的動態(tài)應(yīng)力為315MPa;在剪斷銷剪短工況下，優(yōu)化前的水輪機的動態(tài)應(yīng)力為529MPa、優(yōu)化后的動態(tài)應(yīng)力為472MPa;在全關(guān)工況下，優(yōu)化前的水輪機的瞬時動態(tài)應(yīng)力為332MPa、優(yōu)化后的瞬時動態(tài)應(yīng)力為292MPa。能夠看出，在優(yōu)化后，水輪機在不同工況下的動態(tài)應(yīng)力均下降，使得機組葉片受損概率減小，提升了運行穩(wěn)定性。對活動導(dǎo)葉在優(yōu)化前后的水中自振頻率進行分析與對比，結(jié)果顯示:在優(yōu)化前，活動導(dǎo)葉水中自振頻率為74．1Hz、與激振頻率的安全余量為-11．1%;在優(yōu)化后，活動導(dǎo)葉水中自振頻率為70．4Hz、與激振頻率的安全余量為-15．6%。能夠看出，優(yōu)化設(shè)計后，活動導(dǎo)葉的自振頻率與發(fā)生共振的概率均有所下降。對優(yōu)化前后的水輪機運行效率進行對比，得到的結(jié)果如下:優(yōu)化前，水輪機額定工況下的效率為93．51%、額定水頭部分出力工況下的效率為91．0%、最高水頭最大出力工況下的效率為93．49%;優(yōu)化后，水輪機額定工況下的效率為93．38%、額定水頭部分出力工況下的效率為91．28%、最高水頭最大出力工況下的效率為93．42%。對比發(fā)現(xiàn)，調(diào)整后并不會影響水輪機的運行效率。對比額定工況條件下優(yōu)化前后的導(dǎo)葉壓力分布情況能夠發(fā)現(xiàn)，在優(yōu)化后，無葉區(qū)的壓力脈動有所下降，整個水輪機的內(nèi)部流動性更好，不存在明顯的脫流與撞擊，達到了運行穩(wěn)定性增強的效果。

三、總結(jié)

綜上所述，通過下調(diào)轉(zhuǎn)輪進口的直徑、調(diào)整子午面上進水邊的形狀、提升導(dǎo)葉分布圓的直徑、對活動導(dǎo)葉壓力側(cè)的型線展開調(diào)整，即可完成大型高水頭混流式水輪機的穩(wěn)定性提升。模擬實驗分析結(jié)果顯示，這樣的優(yōu)化調(diào)整不會影響水輪機的運行效率，且達到了增強水輪機運行穩(wěn)定性的效果。

參考文獻:

［1］張梁．大型高水頭混流式水輪機的穩(wěn)定性設(shè)計優(yōu)化［J］．水電與抽水蓄能，2019，5(01):71-74+61．

［2］劉韶春，杜榮幸．高水頭混流式水輪機技術(shù)在南椰2電站的應(yīng)用［J］．紅水河，2018，37(01):24-28．

作者:詹詩文 單位:浙江富春江水電設(shè)備有限公司