抗浮錨桿在圓礫層中的施工研究論文

導語：抗浮錨桿在圓礫層中的施工研究論文一文來源于網友上傳，不代表本站觀點，若需要原創文章可咨詢客服老師，歡迎參考。

摘要：文章闡述了抗震設計方法的轉變，并介紹了兩種不同設計方法的優缺點，對能量分析方法在抗震結構計算中的應用進行了分析。

關鍵詞：推覆分析方法；結構能量反應分析，地震動三要素；耗散能量

1前言

某市新世界商業廣場A區大廈設計為30層高，框架結構，地下室2層，其基礎采用人工挖孔樁，經計算，基礎抗浮不滿足要求，采用錨桿抗浮方案。

2抗浮錨桿的設計

2．1設計參數：錨桿鉆孔直徑：171mm；桿體鋼筋36mm；砂漿強度：M30；抗拔力設計值291KN/根(安全系數取2，即2×291＝極限抗拔力)；錨桿傾角：90°；錨桿長度8m；錨桿數量：65根。

2．2設計要求：

成孔深度進入中風化粉質砂巖(2.5m、8.5m孔深)；

注漿方式：采用中25mm鍍鋅管(插入式)注漿，注漿壓力宜控制在0.3～0.5MPa。

2．3錨桿完工一周后進行現場抗拔實驗。

2．4抗浮錨桿采用先插后注的施工程序。

3工程地質條件

000～0.10m為C10混凝土墊層；0.10～2.10m為砂層；2.10～4.20m為圓礫層(挖樁取出的圓礫粒徑為5～20cm)；4.20～5.50m為強風化粉質砂巖：5.50～8.0m為中風化粉質砂巖。砂層和圓礫層均為含水層，鉆孔揭開C10砼墊層后見地下水，鉆孔之間可互通泥漿。

4主要施工設施

XY-1工程鉆機，YzB8—注漿泵，HJ200灰漿攪拌機以及171mm三翼無芯組合鉆具。

5砂漿配合比

水泥：細砂水＝1:3.73:0.82

水泥為P·O42.5普硅水泥，其加量為402kg/m。

6存在的問題及解決辦法

根據錨桿設計口徑，我們采用中171mm三翼無芯尖鉆頭泥漿鉆孔。由于砂層和圓礫層無膠結性(施工前了解均含泥，具有膠結性)，鉆穿砼墊層后即遇砂層和地下水，在回轉鉆機的攪動下產生動水壓力而形成流砂，砂層部位垮孔嚴重，砼墊層下部已形成無法丈量的大肚(壇)。同時圓礫層鉆進時不是被鉆碎，而是被三翼無芯尖鉆頭擠裂或擠開，當鉆孔達到設計孔深起鉆后，鉆孔空間又被垮坍的流砂及滾動的圓礫石回填。經采用濃泥漿和水泥漿也無法護孔。如此反復鉆進了一個星期末出任何成果，建設單位和監理單位均露出了極不信任的口風，我們的壓力越來越大。在此情況下，我們建議業主加大一級鉆孔孔徑(由171mm變更為219mm)，用219mm鋼管隔離砂層，以保證終孔孔徑不變。然而，加大孔徑和護壁套(鋼)管無疑增加了成本，業主不同意。我們只好另辟蹊徑。在攻關會上，共找出下列幾個問題：

1、砂層的護壁問題：

2、圓礫層的撈取問題；

3、桿體鋼筋的插入順序問題(因桿頭鋼筋在井口按“7字形”成形后，其桿頭橫向長度有1m，鉆孔終孔后若先下八成形鋼筋桿體，錨桿注漿后砂層護壁套管口徑小于鋼筋桿頭直徑起不出來，務必造成每根錨桿都要一根套管井口護壁；若起出護壁套管后下人桿體鋼筋，砂礫層將鉆孔回填，鍍鋅注漿管和桿體鋼筋無法插入，錨桿注漿工序無法完成)；4、采取何種方式注漿(是采取鍍鋅管插入式注漿，還是采取軟管桿體綁扎埋人式注漿)；

5、鉆孔結構問題(若不加大一級鉆孔孔徑，砂層只能用設計口徑的套管護壁，不能保證錨桿的設計口徑終孔；若加大一級鉆孔孔徑，砂層可用大于設計口徑的套管護壁，并能保證錨桿的設計口徑終孔，但成本過高，而且我們遠離基地，短期內采購和加工大一級的219mm套管，工期也不允許)。

針對上述問題，我們根據長沙市及其它地區的施工經驗，經查看《工程地質勘察報告》中提供的單位面積摩阻力數據計算錨桿極限抗拔力后，向總承包單位、監理單位和建設單位申報了抗浮錨桿采用中171mm套管護壁、中130mm終孔和在垮坍砂礫層中進行埋人式注漿的施工方案，變更了抗浮錨桿的設計施工程序。監理單位和建設單位認為：埋人式注漿的有利因素是鉆孔坍方無論坍到何種程度，都可以保證注漿工序的完成；不利因素是鉆孔的直徑太小，坍方的砂礫石留在孔內，小級直徑錨桿和孔內砂礫石殘碴對錨桿的桿體強度有多大的影響，在他們心中無底，變更方案不予以批準。而我們認為：埋入式注漿不僅不會降低錨桿的抗拔力，反而會提高錨桿抗拔力。因為埋入式注漿的漿液是從井底壓至井口，漿液上返時包裹了垮坍的砂礫石，使單純的注漿砂漿變成了混凝土，并且垮坍越大，砂漿包裹的范圍越大，形成的混凝土塊體越大，桿體周側的摩阻力增大，相應增大了錨桿直徑，因此錨桿的整體強度得以提高。同時只要做好清孔工作，將砂礫石殘碴的泥土清出孔外，就能保證錨桿的桿體強度。在總承包單位的支持下，我們又向監理單位和建設單位遞交了《工程質量保證書》和一切后果自負的承諾后方可繼續施工。具體措施為

1、驗算錨桿極限抗拔力：

根據垮坍大肚錨桿的特性，我們采用下列公式

對小于設計值的(p)30mm終孔錨桿進行了極限抗拔力的驗算：

P＝F＋Q＝∏D3

式中：

P——錨桿極限抗拔力；

F——錨固體周邊極限摩阻力；

Q——錨固體受壓面的極限抗壓力；

D1——錨固體直徑；

D2——錨固體大肚直徑；

q——錨固體大肚部分受壓強度；

A——錨固體大肚部分受壓面積；

D3——深度z1、z2處單位面積摩阻力(抗剪強度)；

L1、L2、Z1、Z3廠圖示長度。經過驗算，錨桿的極限抗拔力大于600KN/根，在理論上獲得了可靠的依據。

2、用171mm三翼合金尖鉆頭泥漿鉆穿砂層后，井口下入2.50m長的中168mm套管。

3、改用小二級的130mm三翼合金尖鉆頭鉆穿圓礫層后，換用中130mm活門合金鉆頭干鉆撈取圓礫石。活門撈碴鉆頭為下部鉆孔的順利成孔起到了保證作用。鉆頭活門合金鉆頭制作時，先用3mm鋼板卷制成圓形穿銷活門，然后將活門穿銷套㈣安夾在穿銷支承的兩側，并以5mm的螺桿做穿銷，依次將穿銷支承、活門穿銷套和穿銷支承串穿一體，最后將兩個穿銷支承按圖示位置焊連在鉆頭內壁上，使活門呈水平狀態墜落在擋圈臺階上(7)。

操作時，活門合金鉆頭不開泵通水，鉆孔孔壁沒有受到沖洗液沖洗，加上千鉆時鉆具上下活動擠壓孔壁，保持了孔壁穩定。同時礫石進入合金鉆頭后將活門頂開，使其向上翻蹺，礫石及巖碴由鉆頭內壁進入巖芯管內；起鉆時，活門靠其自重和巖碴下落的推力將鉆頭內壁封閉。

4、用中130mm三翼合金尖鉆頭鉆進強風化粉質砂巖和中風化粉質砂巖至設計孔深。

5、插入綁扎注漿桿體

終孔后，考慮到起拔套管將引起砂礫層垮坍回填鉆孔而無法下入注漿管，只有將插入式注漿改為埋入式注漿。埋入式注漿是將注漿管綁扎鋼筋桿體上。成孔后，將綁扎注漿桿體事先插入鉆孔內(7字桿頭待起拔套管后在井口人工形成)，為防止起拔套管后，坍垮的砂礫堵塞注漿管底口。綁扎前，要在注漿管的底管下部(約1m長左右)的周側用電鉆鉆入30@300的出漿孔，以保證被砂礫石埋日的注漿管能順利出漿。埋人注漿管的內徑為25mm(壁厚1.5mm)的軟塑管，埋入時用14#扎絲將軟塑管沿錨桿全長綁扎于桿體上，并在孔外留1m左右的富余長度，以連接注漿泵注漿。

6、起拔井口套管，移機重新成孔。

7、清孔井口套管起拔后，所成鉆孔全被砂石封填，待批量出孔后，將注漿管連接預留在井口1m的軟塑管，進行批量自來水清孔，宜井口溢出清水時停止。

8、注漿由于所有鉆孔全被砂礫石封填，如繼續按照配方注漿，孔內含砂量偏高，誓必難以保證M30的設計強度。因此施工時將配方砂量去掉，采用純水泥注漿。待水泥漿達7d凝固強度后，將桿頭彎成設計形狀，錨桿施工完成。

7治理效果

施工時將65根錨桿分兩批完成，最長注漿間隔時間為7d，從而大大地縮短了工期，搶回了被擔擱的時間，按期完成了任務。經7d的強度檢測，錨桿的抗拔力達到860KN/根以上，超過了設計要求。我們以小于設計值的終孔口徑和采取埋入式的注漿方法，用水泥漿包裹垮坍砂礫石獲取了大級口徑錨桿的抗拔值，從而降低了成本，保證了工期和工程質量。