轉速與線速度范文
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篇1
關鍵詞：冠心病；γ-谷氨酰基轉移酶；血管內皮功能；脈搏波傳導速
【中圖分類號】G575【文獻標識碼】A【文章編號】1674-7526（2012）08-0037-03
γ-谷氨酰基轉移酶（γ-glutamyltransferase，γ-GT或GGT）又稱γ-谷氨酰轉移酶（γ-GTP或GGTP），是一種含巰基的線粒體酶，催化γ-谷氨酰基從谷胱甘肽（GSH）轉移到另一肽或氨基酸分子，參與γ-谷氨酰循環。GGT主要分布在腎、肝、胰腺。血清中GGT主要來自肝臟。GGT是肝臟和膽管中的一種特異性酶。長期以來，GGT在臨床上一直主要作為肝膽疾患診斷及鑒別診斷的指標。但近年來國內外相關研究表明，GGT在動脈粥樣硬化、高血壓和糖尿病的發生和發展中具有獨立的作用，可被視為心血管疾病的危險因素和預后指標，且其與傳統的心血管危險因素如乙醇攝入、吸煙、體重指數（BMI）、LDL、TG、心率、收縮壓、舒張壓、血糖等有著顯著相關性。故此認為其不僅可以作為肝臟損傷的標志，而且與心血管疾病的發生發展存在一定的關系。
臨床研究方面，Stojakovic T等研究了2556例冠脈造影明確冠心病的患者后發現，GGT水平與冠心病患者的性別（男性）、酒精攝入量、血壓水平、甘油三酯水平、C-反應蛋白水平、白介素-6水平均呈正相關。較高水平的GGT是冠心病患者全因死亡率及心臟事件死亡率的危險與預報因子，且獨立于其他心血管危險因子存在。崔慶等研究了726例冠心病患者，發現GGT升高的患者有143例，異常率19.67%。故此認為在排除了肝臟疾病的冠心病患者中，仍有1/5的患者GGT升高，故認為冠心病患者血清GGT升高不能單純以肝臟受損解釋。冠心病與GGT兩者之間可能存在著一定的關聯。而Paolicchi等則更是從實驗室中找到相關證據：利用免疫組化技術觀察到在冠狀動脈斑塊內部存在大量GGT，其與氧化型低密度脂蛋白（ox-LDL）的分布相同。以上均提示表明GGT與冠狀動脈粥樣硬化密切相關，但其具體機制未明。
動脈脈搏波由血液從左心室搏出后血流擴張主動脈壁產生，并沿著血管壁向周圍血管傳導。其在一定距離的動脈節段上傳導的速度則被定義為脈搏波傳導速度（PWV）。其值的大小與動脈壁的生物力學特性、血管幾何特征和血液密度以及年齡、性別、血壓等多種因素等相關。因為血管腔徑、血管壁厚度等幾何特征以及血液密度都相對恒定，所以PWV可在一定程度上反映動脈壁的生物力學特性，即動脈彈性。如眾所知，冠狀動脈粥樣硬化是冠心病的病理基礎。研究更表明ba-PWV>1.8m/s則預示著嚴重的冠狀動脈事件的發生。故此，ba-PWV不僅與冠狀動脈狹窄程度相關，亦是嚴重冠脈事件發生的預測因子之一。
血管內皮功能障礙在動脈粥樣硬化的發展過程中起著重要的作用，是目前公認的動脈粥樣硬化的重要發病機制之一。近年來，國內外研究者對檢測血管內皮功能的指標―血流介導性舒張（flow-mediateddilation，FMD）與冠心病的關系進行了探討，已證實了內皮功能障礙與冠心病有明確的關系。
血管內皮功能障礙可引發一氧化氮（NO）等血管活性物質分泌減少從而導致血管舒張異常，故此可以應用超聲檢測外周動脈血管舒張功能的變化，從而評價動脈粥樣硬化病變早期的血管內皮功能障礙。1992年，Celermajar首先建立了超聲評價內皮功能的無創方法：即通過測量肱動脈血流介導的血管擴張功能 （FMD）來評價血管內皮功能。FMD是指利用反應性充血作用，刺激血管內皮細胞釋放內皮衍生性舒張因子如一氧化氮等，從而引起血管舒張。Anderson 等于1995 年應用心導管介入造影法和肱動脈FMD法，證實冠狀動脈內皮功能障礙與肱動脈內皮功能障礙之間存在明顯的相關性。肱動脈異常舒張對冠狀動脈內皮功能障礙的陽性預測值為95%，提示FMD不僅能很好反映外周動脈血管內皮功能的變化，也可在一定程度上反映冠狀動脈的內皮功能，故其與冠心病亦存在相關性，可以成為冠心病的危險預測因素之一。
目前，雖然對高血壓、高血脂、糖尿病等傳統心血管危險因素進行藥物干預早已得到臨床重視，但是動脈粥樣硬化性心血管疾病的發病率卻依然在不斷上升。因此，我們需要人群中尋找新的危險因素。最近，國內外研究發現，γ-谷氨酰基轉移酶與動脈彈減退有關：日本學者Saijo Y等研究了3412例體檢者，發現GGT水平與脈搏波傳導速度明顯相關。李剛等研究了123例原發性高血壓患者GGT與PWV的關系，結果提示PWV水平隨著GGT升高而增加，PWV與GGT之間存在明顯正相關性（r=0.41，P
以下多列對象分組進行研究以及方法：
1研究對象及分組
研究對象為入選2010年4月至2012年4月汕頭大學醫學院附屬粵北人民醫院心內科住院病人中因胸痛而就診者。其中冠心病患者91例，男70例，女21例，平均年齡60.88±12.39歲，有心絞痛病史或/及心電圖表現，冠狀動脈造影顯示至少一支冠狀動脈管腔內徑狹窄程度≥50%。非冠心病對照者30例，男25例，女5例，平均年齡56.20±13.03歲，經冠狀動脈造影證實無明顯冠狀動脈狹窄。
2研究方法
2.1常規檢查：全部實驗對象均測量身高（m）、體重（kg）、體重指數（BMI）=體重（kg）/身高（m）2。禁酒、煙、咖啡等24小時以上。禁食10小時后清晨空腹抽取肘靜脈全血5毫升，采用日立7172全自動生化分析儀測定：LDL-C、HDL-C及TG。
2.2GGT檢測：采集患者于冠脈造影術前清晨6：00空腹平臥位肘靜脈血5ml ， 以EDTA抗凝，硝基苯酚連續監測法由貝克曼XL-20全自動生化分析儀進行檢測。
2.3肱踝脈搏波傳導速度 （ba-PWV）檢查：據2006年中國血管病變早期檢測技術應用指南（第一次報告），采用汕頭大學醫學院附屬粵北人民醫院日本科林VP-1000動脈彈性檢測儀測定患者ba-PWV。受檢者要求空腹或餐后2小時以上；檢查前一天及當天禁止飲用咖啡、濃茶，禁止吸煙。 受試者取平臥位，安靜狀態下休息30分鐘后開始進行檢測；詢問受試者基本資料：姓名、性別、出生日期、身高、體重、診斷及治療方案、受試當天測定的上、下肢血壓等數據，輸入日本科林公司VP-1000動脈彈性檢測儀。受試者取去枕仰臥位，采用右側肱動脈和踝動脈為測量部位，探查動脈搏動最明顯處，將壓力感受器置放于相應測量部位，將年齡、身高、體重及右側上下肢血壓輸入計算機，計算機將自動計算ba-PWV。ba-PWV=測量動脈節段的體表距離/波傳導時間（m/s）。
2.4肱動脈血流介導的內皮依賴性舒張功能 （FMD）檢查：根據2006年中國血管病變早期檢測技術應用指南（第一次報告），采用汕頭大學醫學院附屬粵北人民醫院美國GE公司Vivi-7彩色多普勒超聲診斷儀測量FMD。受檢者要求：受試者空腹，檢查前一天及當天禁止飲用咖啡、濃茶，禁止吸煙。檢查前準備 受檢者取平臥位，安靜狀態下休息3分鐘后開始檢測。檢查方法受檢者取去枕仰臥位，一側上臂肱動脈為受檢動脈，囑患者將該側手臂輕度外展15度左右，并放松上臂肌肉。連接肢體導聯心電監測并同步實時監測心電圖。
2.5冠狀動脈造影：均采用經橈動脈（或股動脈）選擇性冠狀動脈造影方法，由同一位高年資，經驗豐富醫師判讀結果，并對其采取盲法。左主干、前降支、回旋支或右冠狀動脈任何一支冠脈管腔內徑減少≥50%者診斷為冠心病。
統計學方法
所有計量資料表示為x±s，計量資料各組之間差異使用成組t檢驗，計數資料使用卡方檢驗。部分計量指標間的相關性檢驗采用單因素直線相關分析。多因素分析采用多元線性逐步回歸，入選和剔除標準分別為0.10和0.15。a=0.05為顯著性差異標準，P
3結果
3.1冠心病組與非冠心病組一般資料，見表1。
齡、性別、BMI比較差異無統計學意義（P>0.05），兩組受試者的HBP、DM、LDL-C、HDL-C、TG比較差異有統計學意義（P
3.2GGT與ba-PWV及FMD的相關性
3.2.1冠心病組與非冠心病組GGT、ba-PWV、FMD比較：冠心病組GGT與ba-PWV顯著高于非冠心病組，FMD顯著低于非冠心病組，差異有統計學意義（P
3.2.3ba-PWV、FMD與相關危險因素的多因素分析：在所有受試者中，以ba-PWV為因變量，年齡、性別、BMI、HBP、DM、LDL-C、HDL-C、TG、GGT等危險因素為自變量行多元逐步回歸分析顯示，GGT與ba-PWV的相關關系依然存在（r=0.524，p
3.3對脈搏波傳導速度ba-PWV的重復性測定：同一名受試者，于安靜狀態下休息30分鐘，然后取去枕頭平臥位，重復測量ba-PWV 20次的變異系數為3.25% （見表3）。
4討論
動脈的彈，使得其可以在心室收縮期緩沖左心室射出血液產生的波動，故收縮壓不至于過高；而在心室舒張期，又可推動血液繼續向前，故舒張壓不至于過低。這種動脈張力的控制主要與動脈血管內皮細胞能合成和釋放血管活性物質（如一氧化氮）有關。動脈彈不僅是收縮壓、舒張壓和脈壓水平的重要決定因素，而且在一定程度上可反映動脈血管內皮功能，能反映早期亞臨床的血管病變。
我們的研究發現冠心病患者的ba-PWV顯著高于非冠心病患者，與前人的報道一致，動脈彈性減退表現為PWV的增高，而危險因素的持續存在使動脈壁逐漸發生結構變化，最終導致全身血管粥樣硬化病變（包括冠狀動脈粥樣硬化性病變）的發生，故此PWV是評價動脈粥樣硬化的可靠指標，PWV對冠心病可能有一定的輔助診斷價值。
動脈血管內皮除了具有天然屏障作用外，還具有十分活躍的代謝和內分泌功能，可以合成和分泌一些血管活性物質：如內皮素和NO、血小板源生長因子及控制白細胞粘附與移入的表面粘附分子等。血管內皮細胞能感知血液中的炎性信號、激素水平、切應力、壓力等信息并可及時對這些信息作出反應：通過釋放活性物質以維持血管系統的穩態，故血管內皮細胞其既是感應細胞又是效應細胞，在血管的生理功能維持方面起著重要的作用。許多心血管危險因素可導致或加重內皮功能損傷，從而誘發或加重心血管疾病的發生發展。近年來，很多國內外實驗已證明血管內皮功能障礙是動脈粥樣硬化的早期改變，與冠狀動脈粥樣硬化有明確關聯，是目前公認的動脈粥樣硬化的重要發病機制之一。Anderson等于1995年應用心導管介入造影法和肱動脈FMD法，證實冠狀動脈內皮功能與肱動脈內皮功能存在明顯的相關性，肱動脈異常舒張對冠狀動脈內皮功能障礙的陽性預測值為95%。故此，FMD被認為是血管內皮功能無創評估的金指標。
在血管重塑的動物模型中可以觀察到內皮損傷程度與血管管壁增厚程度、管腔狹窄程度、動脈彈性減退程度均呈正相關。我們的研究發現冠心病患者的FMD顯著低于非冠心病患者，與前人的報道一致，在所有受試者中行單因素直線相關分析發現FMD與ba-PWV存在顯著負相關關系（r=-0.668，P
GGT是γ-谷氨酰基循環的關鍵酶，它的主要催化作用是分解谷胱甘肽為谷氨酸和半胱氨酰甘氨酸，并且作為轉肽酶催化γ-谷氨酰氨基酸轉運進入細胞氨基酸池進行再利用。故于肝膽疾患時，其在血中的濃度可明顯上升，從而成為臨床上常用的肝膽疾患的診斷指標之一。但近年來，國內外相關研究表明，GGT水平的升高可預測2型糖尿病、代謝綜合征、心血管疾病的發生率和死亡率，且其與傳統的心血管危險因素如乙醇攝入、吸煙、體重指數（BMI）、LDL、TG、心率、收縮壓、舒張壓、血糖等有著顯著相關性，提示該酶不僅可以作為肝臟損傷的標志，而且可作為有價值的心血管疾病危險因子之一。
Stojakovic T等研究了2556例冠脈造影明確冠心病患者后發現，GGT水平與冠心病患者的性別（男性）、酒精攝入量、血壓水平、甘油三酯水平、C-反應蛋白水平、白介素-6水平均呈正相關，且較高水平的GGT是冠心病患者全因死亡率及心臟事件死亡率的危險與預報因子，且獨立于其他心血管危險因子存在。Paolicchi等亦已利用免疫組化技術觀察到在冠狀動脈斑塊內部存在大量GGT，且與氧化型低密度脂蛋白（ox-LDL）分布相同，表明GGT與冠狀動脈粥樣硬化密切相關。崔慶等研究了726例按WHO頒布的缺血性心臟病診斷標準，發現726例冠心病患者中，GGT升高的患者有143例，異常率19.67%，認為在排除了肝臟疾病的冠心病患者中有1/5的患者GGT升高，故認為冠心病患者血清GGT升高不能單純以肝臟受損解釋，冠心病與GGT兩者之間存在著一定的關聯，但其具體機制尚不明，有待進一步研究。
近年來認為動脈粥樣硬化是一個慢性的炎癥過程，與體內氧化應激作用密切相關，關于心血管系統氧化應激的指標成為研究的熱點，抗氧化劑的使用也越來越普遍。如眾所知，低密度脂蛋白（LDL）的氧化在動脈粥樣硬化的發生發展中起重要作用，而還原型谷胱甘肽（G-SH）是機體細胞內主要的抗氧化劑，具有降低脂質過氧化，降低血中膽固醇、減輕動脈硬化斑塊的炎癥反應、穩定血小板和保護內皮細胞、維持血管壁平滑肌的張力、平衡前列腺素系統、白細胞介素、血栓素和血小板因子等體液因子、減少缺血時組織損害、減少再灌注造成的并發癥等抗動脈粥樣硬化的作用。故此G-SH是冠心病動脈粥樣硬化的保護性因子之一。而GGT作為γ谷氨酰基循環中的關鍵酶，不僅在G-SH的分解代謝中則起著重要的作用，而且其水解G-SH所生成的產物：半胱氨酰甘氨酸，更可以在鐵離子存在條件下亦可促進自由基團的產生，誘導脂質氧化， 氧化蛋白質巰基，改變正常蛋白質磷酸化模式，以及生物效應如激活轉錄因子，從而促進和加速動脈粥樣硬化的形成。而且，已有研究提示在頸動脈、冠狀動脈粥樣斑塊中已檢測到GGT存在。雖然目前對GGT 沉積于動脈粥樣斑塊中的確切機制仍不是很清楚，但此已表明GGT與動脈粥樣硬化斑塊的形成與發展密切相關。通過上述作用，可見GGT水平的增加可加重血管壁表面的內皮細胞和中層組織的損傷，從而造成動脈內皮功能障礙，FMD增加，從而造成動脈僵硬度增加而順應性降低，PWV 增加。
以本研究為例，我們觀察到冠心病患者的γ-谷氨酰基轉移酶顯著高于非冠心病者，故此，γ-谷氨酰基轉移酶對冠心病可能有一定的輔助診斷價值。而γ-谷氨酰基轉移酶濃度水平與ba-PWV呈正相關關系，則表明血清γ-谷氨酰基轉移酶可能是動脈硬化的獨立危險因素。另外，γ-谷氨酰基轉移酶與FMD呈顯著負相關，可以推測血清γ-谷氨酰基轉移酶可能通過損傷血管內皮功能促使動脈硬化的發生和發展。
通過本研究我們可發現：γ-谷氨酰基轉移酶可能通過損傷血管內皮功能促使動脈硬化的發生和發展，故此可能是動脈硬化的獨立危險因素之一，其水平的升高對冠心病可能有一定的輔助診斷價值。但由于這幾個指標缺乏可靠的參考值范圍、缺乏不同檢測水平患者大規模縱向研究資料以及測量方法的多樣性，使得他們在臨床實踐過程中受到了一定的限制。但是，無論如何，測定血清GGT的活性是一項低成本、具有高度敏感性和準確性、且經常使用的臨床生化檢查，而PWV、FMD也屬于患者易于接受的成本較低的無創性的檢查。故此，三者結合在臨床上對判斷心血管患者的危險程度和預后應具有一定可行性。
篇2
關鍵詞：電火花修整法；研究分析；金屬基砂輪
1 試驗設備介紹
由于非球曲面加工機床是非球曲面磨削加工的關鍵環節之一，下面對試驗中所用的非球曲面加工機床主要結構加以介紹。
Nanosys-300非球曲面加工機床結構如圖1所示，機床采用臥式結構、T形布局。主軸箱為可移動的整體部件，采用X、Z向運動分離的結構，即橫向運動（X向）由主軸箱來完成；縱向運動（Z向）由磨削主軸來完成，磨削主軸的高度（Y向）可以通過手輪來調節。機床主要由空氣主軸系統、X-Z伺服進給系統、微位移測量系統和非球曲面磨削系統組成。
1.床身；2.X向靜壓導軌；3.主軸箱；4.主軸電機；5.X軸柔性聯軸節；6.X軸伺服電機；7.氣浮主軸；8.真空吸盤；9.工件；10.磨削系統；11.Z向靜壓導軌；12.Z向柔性聯軸節；13 Z向伺服電機
2 修整后的成形砂輪非球曲面磨削實驗
由磨削理論可知，磨削非球曲面零件的面形精度依賴于機床精度；磨削的表面質量取決于工件材料、切削條件、砂輪種類、磨粒粒度、砂輪的修整質量。由于所用的非球曲面機床精度很高，能夠保證加工零件的面形精度，但要磨削出高質量的表面，則需要一個比較合理的切削工藝參數及修整效果好的砂輪來保證。在本次試驗中通過改變機床的切削條件，用表面粗糙度檢測儀檢測出的表面粗糙度Ra來衡量磨削表面質量，分析磨削參數對磨削AlNiCo材料表面質量的影響，確定非球曲面磨削AlNiCo材料工藝參數。試驗數據見表1。
通過分析以上數據可以發現，隨著砂輪轉速的提高，磨削表面質量不斷的提高，這是由于砂輪軸轉速提高，砂輪和工件表面的相對線速度不斷增大，在單位時間內，通過磨削區的磨粒增加，在進給量相同的條件下，每顆磨粒的切削厚度變薄，表面粗糙度減小，磨削表面質量提高。但是砂輪軸的轉速不能無限制的增大，在試驗中發現當砂輪軸轉速達5300rpm時，砂輪軸發出噪聲，出現共振現象。此外，當轉速超過4000rpm時，砂輪軸將出現發熱現象，影響砂輪軸的回轉精度。故在本次試驗中得出砂輪軸的轉速為3500rpm時磨削表面質量較好。
此外，由于在主軸回轉時工件上各點的線速度隨著半徑的增加而變大，由于砂輪磨削線速度是砂輪表面線速度和工件表面線速度的矢量和，為了在磨削工件過程中實現恒定的磨削線速度，砂輪軸的轉速不要過高，但也不要太低，以免出現主軸轉速過低，在工件表面出現振紋，綜合比較得出主軸轉速為200rpm時比較合適。
因為進給深度直接影響磨削表面質量，進給深度大，磨削效率高，但當進給深度超過砂輪磨粒粒度的一半時，容易出現砂輪堵塞現象，由于砂輪磨削深度和磨粒有關，考慮到磨粒有一部分需由基體把持固定，得到磨削過程中每個磨粒的磨削深度不超過粒徑的三分之一；進給深度小，磨削表面質量高，磨削效率下降。綜合分析得出，在磨削初期，每次進給量為3μm，以提高磨削效率；隨著磨削的不斷進行，不斷的減小磨削深度進行精磨，以提高磨削表面質量；另外，為了使單位時間內參與切削的磨粒增多，在試驗中采用低的進給速度，使砂輪平穩的磨削工件。
經過以上分析，可以得出當采用W10的金剛石砂輪磨削AlNiCo材料時，在保證磨削質量前提下，得到了一組提高磨削效率的比較適合的磨削工藝參數，見表2。
為了驗證如上分析的正確性，按照此工藝參數進行了磨削試驗，得到了表面粗糙度為Ra0.0396μm的光滑非球曲面的試驗檢測結果如圖1所示；通過磨削試驗，驗證了磨削參數對磨削質量影響分析的準確性。
3 結束語
（1）隨著砂輪轉速的提高，磨削表面質量不斷的提高；（2）進給深度小，磨削表面質量高，磨削效率下降；（3）利用電火花修整后的成形砂輪和非球曲面加工機床對AlNiCo材料進行非球曲面磨削試驗。在實驗中通過檢測在不同機床運動參數條件下加工出來的工件表面粗糙度，得到當砂輪軸轉速為3500 r/min、主軸轉速為200 r/min、進給速度為10 mm/min時磨削回轉拋物面AlNiCo材料可以得到比較高的磨削質量。
參考文獻
[1]楊福興.非球面光學零件的超精密磨削技術[J].機械工程師，1998.
[2]李伯民，趙波.現代磨削技術[M].北京：機械工業出版社，2003：174-187.
篇3
1、轉速有兩種：線速度和角速度，角速度=2∏/t，線速度v=2∏r/t。另外，還有用“轉/分”等來表示的。
2、檢測速度的方法與速度的大小有關，比如：慢速可用肉眼觀察和計數，而高速則要用到高速電路來計數。然后通過實測的物理尺寸換算出轉速。
3、不接觸檢測，一般是利用聲、光、電、磁等物理量來傳感。一般先考慮因地制宜，比如根據轉盤是什么材質、小格子是什么材質、小格子的深度等因素來考慮方便的傳感檢測方法。即便是錄像或光電管，也是因為有了環境光照和黑、紅相間的反光差別才可以做到，全黑是不行的。
（來源：文章屋網 ）
篇4
【關鍵詞】拉絲機 PLC 變頻器 PROFIBUSDP
【中圖分類號】TP273 【文獻標識碼】A 【文章編號】1009-9646(2008)08(b)-0147-02
1 工作原理
8頭活套式拉絲機的工藝流程如圖1所示,主要由1個放線機、8個卷筒和1個收線機組成,焊絲經過1#拉絲模后卷繞在1#卷筒上,再依次經2#至8#拉絲模及卷筒,最后由收線機將焊絲卷繞在工字輪上,在每兩個卷筒之間設有調諧活套,用于調整焊絲張力。
由拉絲模前后焊絲體積秒流量相等的規律可知:
VK=(dk+1/dk)2×VK＋1 (1)
其中k=1,2,3,…。VK為第k個傳動點的線速度,dk為第k個拉絲模的出線直徑,VK＋1為第k+1個傳動點的線速度,dk+1為第k+1個拉絲模的出線直徑。
2 控制策略
如果簡單地按式(1)的速度關系構成如圖2所示的系統,當其中某點張力波動引起該點速度變化時,由于其速度鏈無法將前一級調諧活套位置調節所引起的線速度變化傳遞至后一級,某點張力波動會依次對后級各點調諧活套位置調節產生干擾,在升、降速過程中調諧活套位置控制的調節時間較長,超調量較大。
采用如圖3所示的控制方式。車速設定經過總的積分曲線后給出,各傳動點線速度給定采用級聯結構(速度鏈),以調諧活套位置調節器輸出與該點線速度設定值疊加后的量作為速度鏈下一級的輸入信號,即以本點變頻器的速度指令作為速度鏈下一級的輸入,前后級間的速度關系也變為:
VK=(dk+1/dk)2×(VK＋1－VK＋1) (2)
其中VK＋1為調諧活套位置調節器輸出值所引起的線速度變化量,實際系統中一般將其絕對值限定在最高線速度的4%～8%。
采用如圖3所示的控制方式時,當某點張力波動引起該點速度變化時,這種速度變化能通過速度鏈傳遞,使后面各級速度同步變化,因此后面各級的調諧活套位置及張力受該點速度波動的影響較小,系統升降速過程運行平穩。
3 系統的組成
3.1 系統的硬件
電氣控制系統的構成如圖4所示,系統主要由人機界面(HMI)、PLC、現場總線、變頻器等構成,是一個基于現場總線的主從結構的電氣控制系統,系統中PLC作為現場總線主站,變頻器作為從站。人機界面選用西門子TP-170A觸摸屏,PLC選用西門子S7-313C-2DP, 現場總線采用PROFIBUS-DP,變頻器選用ABB ACS550 矢量型變頻器,變頻器通信選件卡型號為RPBA-01。1#～8#卷筒變頻器及排線變頻器工作于速度方式,收線變頻器工作于力矩方式,并且10臺變頻器都選擇無速度傳感器矢量工作方式。
1#～7#調諧活套位置信號由位移傳感器檢測,傳感器輸出0～20mA電流信號,反映出調諧活套擺動的角位移量。位移傳感器輸出的電流信號由變頻器的模擬口AI1采集后通過PROFIBUS DP的過程數據通道直接傳送至PLC, PLC通過PROF IBUS DP的過程數據通道將實時轉速指令傳送到1#至8#變頻器,通過過程數據通道將收線力矩指令傳送到收線變頻器。控制信號和反饋信號均通過PROFIBUS DP傳送,使得系統中信號線的使用大為減少,同時也增強了系統的可靠性和抗干擾性能。
3.2 軟件設計
3.2.1 PLC程序結構
系統的控制程序均在PLC中實現,PLC程序塊主要包括:主程序塊、初始化塊、邏輯控制塊、速度鏈塊、位置調節塊、通信塊等。其中初始化塊完成對DP網過程通道的初始化;邏輯控制塊完成整機邏輯控制,包括啟、停、點動、聯動、保護、報警等的控制; 速度鏈塊主要完成式(2)的速度運算;位置調節塊主要用于調諧活套位置的控制;通信塊主要完成對DP網的過程通道的讀寫。
3.2.2 活套位置調節程序
對于調諧活套位置控制,為克服系統的非線性,在PLC中采用了變參數的增量型數字PI調節算法,調節器的P、I及調節器輸出影響力的取值根據該傳動點轉速來選擇,在電機轉速較低時采用較小的P值及較小的影響力,在電機轉速較高時則自動將P值和影響力更改為較大值,這樣使得位置調節在高低速段均可獲得良好的控制。
3.2.3 DP通信程序
DP通信程序如圖5所示,DP通信采用周期通信方式,選用PPO( Parameter/Process Data Objects)類型4, PLC通過PPO周期性地向各臺變頻器寫控制字(CW)、給定值(REF),讀狀態字(SW)、實際值(ACT)和過程數據PZD3、PZD4。波特率采用1.5Mbit/s,1#至8#卷筒的變頻器通信相關參數設置:參數5106設定為0104(設置PZD3－IN,將其用于傳送電機電流信號給PLC),參數5108設定為0120(設置PZD4－IN,將其用于傳送AI1端子信號給PLC)。收線變頻器通信相關參數設置:參數5107設定為0003(設置PZD4－OUT,將其用于PLC向變頻器傳送力矩指令)。
3.3 制動過程
系統從最高速度(成品絲線速度15m/s)降到零速的時間,正常停車為30s,故障(包括拉拔斷絲、放線斷絲、拉繩急停等)停車為6s。PLC根據停車類別來確定給定積分曲線的下降斜率,實現不同的停車時間。但值得注意的是,在故障停車的過程中,由于降速斜率大、制動時間短,變頻器往往無法提供足夠的制動力矩,會同時出現變頻器直流母線過壓的情況。為避免上述情況出現,可以將各變頻器的直流母線并聯運行,同時增設制動斬波器及制動電阻,以吸收系統在降速過程中產生的過剩能量、防止變頻器過壓。在故障停車的情況下,還需輔以機械抱閘制動系統來吸收部分制動能量,保證停車的快速性。
4 結語
該系統已經在LZ－8/400型活套式拉絲機上得到應用,在系統平穩運行時焊絲張力均勻,調諧活套的位置偏差范圍為±1%。系統升速時,調諧活套的位置偏差范圍為±2%。在系統故障停車過程中,調諧活套位置調節始終工作,調諧活套的位置偏差范圍為±5%,整個制動過程運行平穩,調諧活套位置及張力控制效果比較理想。
參考文獻
[1] SIEMENS S7-300系統中文手冊.
[2] PLC閉環控制系統中PID控制器的實現.
[3] 西門子Profibus應用技術.
[4] ABB ACS550變頻器用戶手冊.
篇5
關鍵詞:燒結機;布料;角度編碼器;PLC變頻
中圖分類號:TP361文獻標識碼:A文章編號:1009-2374 (2010)10-0018-02
一、酒鋼3#燒結機布料現狀
3#燒結機目前是通過一條擺動的布料皮帶(也稱搖頭皮帶)給燒結機布料,示意圖如圖1:
圖 1
圓盤做圓周運動,其靠近邊緣的連接軸帶動連接桿轉動,同時布料皮帶隨著圓盤的轉動往復擺動,給燒結機的寬皮帶布料,圓盤的轉速決定布料皮帶擺動的速度。
原始設計是PLC控制變頻器,為了使布料皮帶盡量勻速擺動,變頻器在圓盤轉動一周內輸出不同的兩種頻率,每種頻率輸出兩次,也就是分了四段,每段內變頻器輸出的速度恒定,最上端和最下端速度最大。布料皮帶往復擺動的速度在數值上不連續,每段內圓盤轉速恒定,相應的布料皮帶的速度不是勻速,而是正弦曲線上的一段連續數值,在這種情況下布料不均勻。
二、在PLC控制系統中增加角度編碼器解決布料不均勻的問題
(一)原理
當圓盤做勻速圓周運動時,圓盤邊緣連接軸(A點)的線速度在縱向上的分量(V1)與邊緣連接軸圍繞圓盤圓心(O1)轉過的角度(θ,設連接軸在最上端時θ為0)的關系如圖2、圖3所示。
設V為圓盤上連接軸(A點)的線速度,即圓盤轉速,V1為連接軸的線速度在縱向上的分量,Q為減速機的減速比,R為連接點旋轉的半徑,n為電機實際的轉速(單位是rpm),則:
V1 = V * sinθ (1)
因V =*Q*R (2)
故V1= *Q*R*sinθ (3)
連接桿和連接點(B點)在一段圓弧上運動,由于布料皮帶轉過的角度很小,故忽略B點在橫向上的位移,所以布料皮帶在縱向上的分速度近似為V1 。
要使布料均勻,則V1 在同一方向上為恒定值,由式(3)可知,控制n在θ角時的值就可以使V1恒定,故對n進行控制就可以控制布料皮帶擺動的速度。
(二)編碼器的選擇
圓盤停止的位置有不確定性,下次開始運行時需要獲得圓盤轉過的位置,圓盤旋轉一周又需重新計角度,而旋轉單圈絕對型編碼器,由機械位置決定的每個位置的唯一性,無須記憶,無須找參考點,而且不用一直計數,無須用限位找零點,在轉動中,測量光碼盤各道刻線,獲取唯一的編碼,當轉動超過360度時,編碼又回到原點,這正好符合控制的要求,所以選擇旋轉單圈絕對型編碼器。
鑒于現場粉塵、溫度、震動以及信號衰減等因素的影響,增加一套自整角機,將編碼器安裝在電氣柜內,可以減小環境等因素造成的故障率。
(三)控制方案
安裝好自整角機、角度編碼器,在PLC框架中增加高速計數模塊,角度編碼器檢測出的圓盤轉過的角度,作為PLC的輸入,編寫相應的程序,PLC運行時,給變頻器輸出一個n所對應的值。
實際編程時,不需要計算n ,因為電機轉速和頻率成正比,=k,額定轉速除以50Hz(本文中采用的變頻器最大輸出頻率為50Hz)即k的值, V1= *Q*R sinθ,所以,f=,V1是所設定的恒定值,因此,PLC給變頻器寫入f所對應的數值就可以完成對電機轉速的控制。
這里有兩種特殊情況:
1.編程過程中,θ的值不取0、π和2π,以避免程序出錯;
2.理論上,在θ無限接近0或π或2π時,n的值很大,遠遠超出了變頻器的輸出范圍,這就產生了一個死區,在這個死區內無法調速。需要先計算出變頻器輸出最大值時對應的角度, 即arcsin() , 此時f取變頻器最大輸出頻率。其中0~ arcsin() ,[π- arcsin()] ~ [π+ arcsin()],[2π- arcsin()]~2π(包括2π),這幾個區域內無法調速,直接給定到fmax ,通過改變V1的大小,可以改變死區的范圍。
三、結語
本文所述的布料皮帶控制過程中,沒有具體的過程變量可以直接參考,無法進行閉環控制,而是通過確定擾動量,對其進行前饋控制。其特點是把擾動量測量出來,直接引入調節裝置,不像反饋那樣一定要產生偏差后再來調節。
參考文獻
篇6
關鍵詞：蕪湖港 ；斗輪堆取料機 ；回轉速度 ；1/cosφ調速原理
Abstract: This paper describes the boom-type bucket wheel stacker reclaimer process rotary press 1/cos φ control principle and calculation method; rotating frequency has been replaced by a constant speed mode
Key words: Wuhu port; bucket wheel reclaimer; slewing speed; 1/cos φ speed
中圖分類號：TH213.1 文獻標識碼：A文章編號：2095-2104（2013）
1前言
蕪湖港裕溪口煤碼頭作為首批建成的國家煤炭應急儲備基地之一，現有煤炭堆區3個，總面積25.5萬平方米，靜態儲煤240萬噸，年度中轉能力3000萬噸。目前，在新建成的儲配煤新生產線儲煤系統中采用的是大連重工·起重集團有限公司生產制造的DQL4000/3000-50型斗輪堆取料機，共計4臺。其回轉半徑為50m，堆料能力3000t/h，取料能力4000t/h，采用堆取作業方式，實現煤炭的儲存、配煤和直接裝船。
DQL4000/3000-50型斗輪堆取料機是懸臂式的，其取料作業是通過俯仰、走行進尺和回轉三個動作環節完成的。通常對外銷售的商品煤炭在料場中堆積成梯形或三角形，以平行于梯形或三角形底邊的直線將料堆截面梯形或三角形分成等高的若干層（通常為3層、4層或5層），在料層之間的取料轉換是通過俯仰來完成的。在完成一輪回轉切削取料之后，進入下一輪取料之前，主機進行走行進尺，以便使斗輪前端進入物料切削范圍。對于在標準料場作業的一臺堆取料機，每一次取料進尺量是固定的，這個定值是通過最大回轉速度計算而得來的，進尺后通過懸臂回轉使斗輪料斗部進入料堆切削取料。
2回轉速度按1/cosφ調速原理
回轉速度可以是恒速也可以是變速。如圖1所示，當以恒速回轉取料時，隨懸臂梁與軌道夾角φ的增大，斗輪取料量在減少，當φ=90°時，取料量為0，這樣就影響了取料效率。為了提高效率，回轉通常采用變速方式，隨著夾角φ的增大而提高回轉速度，以提高斗輪取料量。由進尺方式可知陰影部分S1和S2是等效的。設回轉線速度V，進尺量CD，料堆層高H,則斗輪取料量
Q′=3600CDHVγcosφ（1）
式中：Q′-取料量（t/h）；
CD-進尺量（m）；
H-料堆層高（m）；
V-回轉速度（m/s）；
γ-物料比重（t/m3）；
φ-懸臂梁與軌道夾角。
在斗輪堆取料機取料作業中，其能力是以平均能力Q來衡量的，而平均能力是由額定取料能力Q額和效率因子η1和η2決定的。
Q=Q額η1η2（2）
圖1取料平面圖
額定能力Q額取決于料斗的斗容、料斗個數及斗輪轉速等，它與取料作業過程無關，是堆取料機本身特性。效率因子η1為時間折減系數，即切削取料時間與取料作業所耗總時間的比值；效率因子η2為切削取料作業時，料斗平均充滿系數，即取料量與額定取料能力的比值。
Q′=Q額η2 （3）
當η2=1時，Q′=Q額，此時回轉取料效率是最高的。當Q′>Q額時，斗輪無法取凈斗輪前端轉過面積上的物流，將出現斗輪推料堆現象，這在斗輪作業中是不允許的，因此，將最大取料量設為額定能力Q額。
Q額=3600CDHVγcosφ（4）
V= Q額/3600CDHγcosφ（5）
由式（5）可以看出，其它參數在回轉過程中是定值，回轉速度V與1/cosφ成正比，即回轉速度按1/cosφ調速。
此時式（2）因η2=1變為Q=Q額η1
為了方便起見，令η=η1
則
Q=Q額η （6）
其中：η-時間效率系數。
η值是通過針對標準料場和規則料堆計算得來的，通常η=0.6～0.8。
3回轉速度的計算
在堆取料機中，回轉速度是以角速度來決定的，
ω=60V/[2π(R+r)]
=30V/[π(R+r)]（7）
式中：ω-回轉角速度（r/min）；
V-回轉線速度（m/s）；
R-回轉半徑（m）；
r-斗輪半徑（m）。
將式（5）帶入式（7）得：
ω= Q額/[120πCDHγ(R+r)cosφ] （8）
由于斗輪堆取料機回轉轉動慣量大，轉速不應太快，通常V≤35m/min,此時對應的角度φ=70°（cos70°=0.342）。
將上述兩個數據代入式（5）可得：
CD=1.4×10-3 Q額/Hγ （9）
由于1/cos90°=∞，通常將φ=70°時的回轉速度作為最大速度ωmax；在作業狀態受結構影響時，懸臂梁與軌道夾角最小值一般在12°左右，通常將φ=12°時的回轉速度作為最小速度ωmin。由于cos12°/ cos70°≈3,所以在標定回轉速度時通常取最大值為最小值3倍的一個范圍。
在調速中，也可用分段直線代替轉速曲線ω（φ）。
ω（φ）=
篇7
【關鍵詞】電纜機械；牽引設備；牽引力
1 牽引裝置的組成形式
牽引裝置是由電纜機械組成部分，它主要用來牽引電線電纜產品作直線運動，最后完成產品絞合，因此絞合節距的長短取決于牽引速度的變化，如絞線機的牽引裝置，它能變換牽引速度，應保證滿足該機生產不同規格的節距。而擠出機，產品從主機擠出后，在牽引裝置帶動下作直線運動，擠制產品雖無節距要求，但產品的絕緣厚度要求配合擠出速度。電纜設備現采用的有圓形牽引輪和帶牽引兩種。圓形牽引采用的較多，成纜，絞線，裝鎧設備多用輪式牽引，而擠出機多由帶牽引，由于擠出機線速度一般都快，適用帶牽。
2 圓牽引輪
以牽引輪直徑來表示主參數，據電纜產品種類和外徑來決定，從
而保證產品在生產中不產生過大的彎曲變形。
彎曲倍數= 如：絞合彎曲倍數=
對于絞線制品，牽引輪直徑：D≈40d（d為絞線產品外徑）對于裝鎧制品，牽引輪直徑：D≈（40～60）d（d為裝鎧產品外徑）對于成纜產品，牽引輪直徑：D≈（16～30）d（d為成纜產品外徑），常用的牽引直徑一般是1250、1600、2000三種，過大過小的一般采用帶式牽引，生產過程中，太大牽引輪穿線費力，繞行幾圈，太小的牽引輪用于細電纜一般速度都很快，用帶式無彎曲，避免把線拉細。
2.1 牽引力的確定
牽引力與放線張力，收線張力，線芯通過各輪，線模阻力，并線
模壓力都有關，在牽引過程中，必須保證產品所需要速度連續進行，且保證線芯不致被拉細，最大牽引力。
P1=K1×σ×F（kg） （1～1）
σ─線芯材料比例極限（kg/mm2）在電纜工藝手冊中可查
F─線芯的截面積（mm。）
K─修正系數，一般取O.65～0.75考慮了多股絞線不可能同時被拉細情況。
為了保證牽引設備的工作中安全可靠，使機構不至于損壞，要有
一定的安全數，取1.2～1.5。
故牽引設備的最大牽引力為：
P2=K2×P1（kg） （1―2）
K2―安全系數取1.2-1.5
P1―如上確定的最大牽引力，我們一般取K2=1.5
σ―在電纜工藝手冊中查到如2.2
從1-2式得：所確定的標準系列牽引力
在實際生產中，牽引輪所能產生的牽引力，我們一般用歐拉公式進行計算：
P=Q e?x=Q?e2IIme。（公斤）
Q―牽引輪后部張力總和（公斤）
e―自然對數底e=2.7183
?―制品與牽引輪之間的摩擦系數（絞線時可取0.1～0.15成纜時
可取0.15～0.25），（裝鎧時可取0.08～0.12）
m―卷繞圈數（即產品繞在牽引輪上的卷數）
2.2 牽引速度的確定
由于生產的節距范圍不同，相應的絞籠轉速也不相同，據工藝要
求提出節距范圍，來確定牽引速度
h?n
V= 1000 （m/min） （1-3）
h―產品的節距（mm）
n―絞籠的轉數（m/min）
在絞合過程中，對一段絞籠，在某一轉速下（n一定）絞合節距的變化就隨牽引速度變化而變化。
牽引輪直徑D（mm） 318 630 800 1250 1600 2000 2500
產品最大生產截面（mm2） 35 150 185 400 630 1000 1500
實際生產最大截面（mm2） 35 135 120 240 500 630 1000
工藝需要最大牽引力P1（公斤） 578 2470 3043 660 969 1540 2015
設計的最大牽引力P2（公斤） 693 297 3663 792 1162 1845 2420
系列采用牽引力 （公斤） 70 300 400 800 1250 2000 2500
速度： V1=n（轉速）?h1（節距1）
V2=n（轉速）?h2（節距2）……
因為： ――①
又由予h節距=D（絞合外徑）.m（絞合節距比），（ ）
由①得： ――②
因為：絞合外徑=K?d
K─絞合結構系數
d─絞合單線直徑
由②得：
由上式得出牽引輪線速度的變化，主要是單線直徑的變化。
2.3 牽引輪布局形式選擇
一般牽引輪象平皮帶輪一樣是平面輪，也有輪表面做成微少斜度，電纜產品繞在輪面上3-4圈后引到收線部分，被傳動的牽引輪依靠收線拉力，與繞在其上的幾圈產品產生摩擦力，并使產品以牽引輪相同的線速度前進。
牽引輪的分線環是一種撥線裝置，能使以后繞到輪面上的電纜不與先繞在輪面上的重疊。
單牽引輪容易擦傷電纜表面，并且牽引力不足，一般適用于小
截面電纜。雙牽引輪的形式，兩個牽引輪的輪面，一般都是多槽形，每輪有6-7個槽，牽引時，產品經過分線輪的第一個槽后，傳到第二個槽里，產品才引入收線部分。
雙牽引輪與單牽引輪相比，具有分線可靠，產品與輪面無滑動，不傷害產品表面，對產品表面圓整度影響較小，可減少產品的彎曲率，提高產品質量，當收線裝置產生故障時，能保證產品嚴格的節距值，所以用雙牽引輪的較多。
3 帶牽引設備
帶牽引設備適用于電纜產品不能過于彎曲的產品，如電纜護套，成品電纜較粗，因此特別適合于大型擠出機的牽引設備，上下兩條平皮帶用上下汽缸壓住電纜。
總之，電纜生產線離不開牽引設備，它是電纜設備的車頭，牽引配置的好壞、大小直接關系著電纜的生產范圍，能源的節約，避免大馬拉小車，小馬拉大車，影響到設備的生產能力，在所有電線電纜設備的牽引設計過程中，需要認真核算，本文是我本人對電線電纜牽引設備設計的一些經驗，供大家參考。
參考文獻：
篇8
【關鍵詞】汽車檢測 電子傳感器 應用 探索
一、電子控制系統在檢測汽車車速表誤差的應用
汽車車速表作為司機在行車過程中的主要參照儀表之一，關系到日常行車的安全。如果車速表出現問題，就會導致司機的誤判，帶來交通事故。電子車速表的工作主要受到轉速傳感器的影響。因此，在車速表誤差檢測上主要利用電子技術，通過使用轉速傳感器把信號傳輸到電腦進行處理。轉速傳感器在汽車檢測中工作原理：
現在我國對汽車車速表的示值誤差進行檢測主要是使用滾筒式車速檢測臺。檢測時汽車驅動輪置于滾筒上，由汽車發動機經傳動系驅動車輪旋轉，車輪借助于摩擦力帶動滾筒旋轉。這旋轉的滾筒相當于移動的路面，以驅動輪在滾筒上旋轉來模擬汽車在路面上行駛的實際狀態。通過滾筒端部帶動測速發電機（即速度傳感器，當前使用比較廣泛的是光敏管、霍爾傳感器等）。測速發電機所發出的電壓（光敏管、霍爾傳感器等發出的脈沖數）隨滾筒轉速增加而增加，而滾筒的轉速與車速成正比，因此測速發電機的電壓與車速成正比。
滾筒的轉速和圓周長、線速度之間的關系如下式：
U = L?n ?60 ?10-6
式中：u表示滾筒的線速度，km/h；
L表示滾筒的圓周長，mm；
n表示滾筒的轉速，r/min。
車輪的線速度與滾筒的線速度相等，所以公式計算值即為汽車真實的車速。該值在車輛檢測試驗時，由試驗檢測臺與電腦聯網在工位控制機上可以讀取、存儲和顯示。
車輪在滾筒上轉動的同時，車輛的駕駛臺車速表實時顯示的車速值，即車速表指示值。把檢測試驗臺上在工位機上示值與被檢測車輛車速表實時顯示的車速值進行比較即可求出車速表的誤差。
這檢測原理很好地利用了計算機、電子控制、機械臺體相結合通過網絡一體化實現了車輛全自動檢測。其核心是以電子控制（傳感器的作用）把模擬信號轉換成數字信號，再傳輸到電腦進行運算處理得出檢測數據。
二、電子控制系統在檢測汽車軸荷、輪荷的應用
汽車的壓力主要表現為軸荷或輪荷，軸荷、輪荷的準確數值，直接影響車輛檢測制動力時的計算結果。根據現行的《機動車運行安全技術條件》國家標準（GB 7258―2012）規定，車輛的制動力判斷是否合格（即剎車力）判斷依據是：依靠車輛軸制動力的大小與車輛軸荷的百分比進行判斷。車輛軸荷、輪荷的檢測，直接推動了電子壓力傳感器在汽車檢測工業中的應用和推廣。
現在通過分析華工邦元信息技術公司生產的型號為BY-ZZ-1000A的汽車輪（軸）重檢驗臺進一步認識其工作原理及結構。
型號為BY-ZZ-1000A的汽車輪（軸）重檢驗臺結構及工作原理。機械部分由兩個結構相同的稱重臺組成，可分別測量汽車同軸的左、右輪質量。每個稱重臺包括稱重平臺、下承架、電子壓力傳感器和傳感器電橋板（一般裝在下承架內），裝在下承架上的電子壓力傳感器支撐稱重平臺的兩邊，并聯于傳感器接線板，輸出電信號。這樣無論車輛在檢測過程中，車輪落到平臺上的任何點，都能通過電子壓力傳感器，把模擬信號傳輸到智能處理機運算后，再把已轉換的數字信號傳輸到工業控制機進行處理，即可以準確無誤地顯示測量值。電子壓力傳感器采用這種布局，克服了力的作用點對測量值的影響。電子壓力傳感器信號的輸出端就是下承架一側的接線端子。
電子壓力傳感器應用在汽車輪（軸）荷檢測試驗臺上，直接推動了汽車檢測行業的進步和革新。當前我國汽車檢測線上就廣泛使用了這種產品。
三、電子位移傳感器在汽車檢測側滑性能的應用
汽車的穩定性在很大程度上依賴于前輪定位，前輪定位不準確就會使汽車轉向沉重等一系列的問題，影響駕駛員的操作，給駕駛員操作帶來難度，也可能導致車輪側滑量過大。對汽車側滑性能的檢測關系到汽車運行的平穩性和安全性。目前在電子控制系統上主要采用位移傳感器對汽車側滑進行檢測。位移傳感器的工作原理：位移傳感器內的電子通過電路產生脈沖，形成一個旋轉磁場，當這個磁場碰到其他磁場的時候，就會發生伸縮效應，傳感器里的波導絲會產生相應的扭動。這種扭動會被傳感器內的部件捕捉到并轉化成電流脈沖。兩種脈沖會有相應的時間差，通過這種時間差就能夠相應的判斷需要測試的位移。
四、電子傳感器的發展和改進趨勢
（一）智能傳感器的使用
電子控制采用智能傳感器，能夠在檢測中解決人工檢測的難度。電子傳感器采用的檢測系統比人力檢測更快捷，更徹底，對檢測數據的分析更準確，智能化是未來電子傳感器檢測的主要改進方向，不久的將來智能電子傳感器在工業實踐應用中得到普及將會變成現在。
（二）智能電子傳感技術與計算機應用相結合
計算機具有遠程操控能力和智能計算能力，計算機系統能夠為電子傳感器應用在汽車檢測工業創建一個實踐平臺，智能地對汽車檢測數據進行分析，使汽車檢測變得更方便，更快捷，檢測結果更可靠。
五、總結
隨著我國汽車工業的發展，也促進了汽車檢測工業的發展、提高。電子傳感器對推動汽車檢測工業的進步將是不爭的事實。國內汽車檢測行業當前正走向全自動化，智能化；對電子傳感器的技術要求和技術進步起了反推的作用。今后在汽車檢測行業中電子傳感器的智能化將成主流。電子傳感器的智能化是當前和今后必須探索和發展的方向。將高新科技應用到檢測中，是未來汽車檢測的發展方向。
參考文獻：
[1]張小蘭.汽車檢測診斷關鍵技術問題探討[J].交通世界，2011-9.
篇9
100%通過
考試說明：2020年秋期電大把該網絡課納入到“國開平臺”進行考核，該課程共有4個形考任務，針對該門課程，本人匯總了該科所有的題，形成一個完整的標準題庫，并且以后會不斷更新，對考生的復習、作業和考試起著非常重要的作用，會給您節省大量的時間。做考題時，利用本文檔中的查找工具，把考題中的關鍵字輸到查找工具的查找內容框內，就可迅速查找到該題答案。本文庫還有其他網核及教學考一體化答案，敬請查看。?
課程總成績
=
形成性考核×50%
+
終結性考試×50%
形考任務1
一、單選題（每小題4分，共60分）
題目1
下列敘述中，（
）是數控編程的基本步驟之一。
選擇一項：
a.
對刀
b.
零件圖設計
c.
傳輸零件加工程序
d.
程序校驗與首件試切
題目2
程序字由地址碼＋數字構成，在下列各字中，屬于尺寸字的是（
）。
選擇一項：
a.
D02
b.
F150.0
c.
U－18.25
d.
H05
題目3
在下列代碼中，屬于非模態代碼的是（
）。
選擇一項：
a.
M08
b.
G04
c.
F120
d.
S300
題目4
程序校驗與首件試切的作用是（
）。
選擇一項：
a.
檢驗切削參數設置是否優化
b.
檢驗程序是否正確及零件的加工精度是否滿足圖紙要求
c.
提高加工質量
d.
檢查機床是否正常
題目5
在數控系統中，用于控制機床或系統開關功能的指令是（
）。
選擇一項：
a.
M代碼
b.
T代碼
c.
F代碼
d.
G代碼
題目6
程序段G00
G01
G03
G02
X20.0
Y40.0
R12.0
F160；最終執行（
）指令。
選擇一項：
a.
G01
b.
G02
c.
G00
d.
G03
題目7
圖1為孔系加工的兩種刀具路徑，對加工路線描述不正確的是（
）。
圖1
孔系加工路線方案比較
選擇一項：
a.
運行時間a
b.
定位誤差a
c.
生產效率a>b
d.
行程總量a
題目8
在編程時，當選定了刀具及切削速度以后，應根據（
）確定主軸轉速。
選擇一項：
a.
n=1000vC/πD
b.
n=1000πD
/vC
c.
n
=1000
/πvC
D
d.
n
=vCπD
/1000
題目9
采用恒線速度進行車削控制，已知工件的直徑是Φ80
mm，若切削時的線速度為200
m/min，則這時的主軸轉速約為（
）r/min。
選擇一項：
a.
490
b.
796
c.
683
d.
80
題目10
若在某實體鋼質材料加工4-Φ12H7的孔系，孔深18
mm，較好的用刀方案是（
）。
選擇一項：
a.
中心鉆、Φ11.0鉆頭、Φ12立銑刀
b.
中心鉆、Φ10鉆頭、Φ12鉆頭
c.
中心鉆、Φ12鉆頭、Φ12鏜刀
d.
中心鉆、Φ11.8鉆頭、Φ12鉸刀
題目11
在螺紋加工中，設定引入距離δ1和超越距離δ2的目的是（
）。
選擇一項：
a.
保證螺紋牙型深度
b.
提高加工效率
c.
保證螺距精度
d.
提高表面加工質量
題目12
下列敘述中，不屬于確定加工路線原則的是（
）。
選擇一項：
a.
加工路線應保證被加工零件的精度和表面粗糙度，且效率較高
b.
使數值計算簡單，以減少編程工作量
c.
應使加工路線最短，這樣既可以減少程序段，又可以減少空刀時間
d.
盡量采用工序集中，先孔后面的順序
題目13
下列數學處理中，用手工方法編制加工程序時，不需要做的工作是（
）。
選擇一項：
a.
根據切削速度計算主軸轉速
b.
計算節點坐標
c.
計算輔助坐標點位置（進刀、退刀點等）
d.
基點坐標計算
題目14
若在一個厚度為20mm的鋼質實體材料上，加工2個Φ10H7的通孔，下列刀具中用不上的是（
）。
選擇一項：
a.
鉸刀
b.
中心鉆
c.
微調鏜刀
d.
鉆頭
題目15
通過控制刀具的刀位點來形成刀具軌跡，下列對刀位點描述不正確的是（
）。
選擇一項：
a.
輪廓車刀的刀尖圓弧中心
b.
鉆頭的鉆尖
c.
球頭刀的球心
d.
柄銑刀的底面外圓切點
二、判斷題（每小題4分，共40分）
題目16
當某一續效代碼在多個程序段連續使用時，第2個程序段后該代碼可以省略。
選擇一項：
對
錯
題目17
非模態代碼只在當前程序段中有效，如G04、M02等。
選擇一項：
對
錯
題目18
數控機床旋轉軸之一的B軸是繞Z軸旋轉的軸。
選擇一項：
對
錯
題目19
在FANUC數控系統的代碼表中，00組的代碼為非續效代碼。
選擇一項：
對
錯
題目20
G53、G54、G55屬于同組G代碼。
選擇一項：
對
錯
題目21
在允許誤差不變的情況下，若非圓曲線的長度一定，則曲率越大逼近線段的數量越多。
選擇一項：
對
錯
題目22
無論數控車床的刀具類型如何變化，刀具的刀位點總是不變的。
選擇一項：
對
錯
題目23
當孔系間位置精度要求較高時，應采取單向趨近的工藝路線安排各孔的加工順序，這樣可以保證孔的定位精度。
選擇一項：
對
錯
題目24
用若干直線段或圓弧來逼近給定的非圓曲線，逼近線段的交點稱為基點。
選擇一項：
對
錯
題目25
在手工編程時，有些基點的坐標值是無法計算的，必須用計算機完成。
選擇一項：
對
錯
形考任務2
一、單選題（每小題4分，共60分）
題目1
只有當操作面板上的“選擇停”按鈕按下時，才能生效的M代碼是（
）。
選擇一項：
a.
M01
b.
M02
c.
M05
d.
M00
題目2
下列M指令中，不能對程序進行控制的是（
）。
選擇一項：
a.
M08
b.
M02
c.
M30
d.
M01
題目3
對程序段：…；N40
G96
S200
M03；N45
G50
S1200；…
解釋正確的是（
）。
選擇一項：
a.
主軸恒線速度控制，以線速度200
mm/r正轉，最高主軸轉速限制為1200
r/min
b.
主軸恒轉速控制，以線速度1200
mm/min、轉速200
r/min正轉
c.
主軸恒線速度控制，以線速度200
m/min正轉，最高主軸轉速限制為1200
r/min
d.
主軸恒線速度控制，線速度為1200
m/min，且主軸正轉
題目4
若主軸采用v
=
215
m/min恒線速度控制，最高主軸轉速小于1300r/min，正確的編程語句是（
）。
選擇一項：
a.
G96
S215
M03；
G50
S1300；
b.
G96
S215
M04；G97
S1300；
c.
G96
S215
M03；
G54
S1300；
d.
G97
S215
M03；
G96
S1300；
題目5
在FANUC數控系統中，程序段G04
X3.0
表示的含義是（
）。
選擇一項：
a.
進給軸暫停3s
b.
主軸暫停3ms
c.
沿X坐標軸方向移動3mm
d.
主軸暫停3s
題目6
采用半徑編程方法編寫圓弧插補程序時，當其圓弧所對圓心角（
）180°時，該半徑R取負值。
選擇一項：
a.
小于
b.
大于或等于
c.
小于或等于
d.
大于
題目7
刀具在X、Y平面從點（50，100）快速移動到（50，60），下列用增量坐標表示正確的語句是（
）。
選擇一項：
a.
G91
G00
X50.0
Y160.0
b.
G91
G00
X－40.0
Y0
c.
G00
U0
V－40.0
d.
G00
V0
W－40.0
題目8
在臥式車床中，刀具的運動平面為XZ平面，若用向量表示圓弧插補時的圓心坐標，應采用的向量是（
）。
選擇一項：
a.
J、K
b.
U、W
c.
I、K
d.
I、J
題目9
切一個Φ40mm的整圓工件，刀具起點在（－40，0），法向切入（－20，0）點，并法向切出返回（－40，0）點。根據圖2.1所示的刀具軌跡，加工圓弧的程序段為（
）。
圖2
圓弧加工刀具軌跡
選擇一項：
a.
G02
X－20.0
Y0
I20.0
J0
b.
G02
X－20.0
Y0
I0
J20.0
c.
G02
X－20.0
Y0
I－20.0
J0
d.
G03
X－20.0
Y0
R－20.0
題目10
設H02=2
mm，則執行G91
G44
G01
Z－20.0
H02
F150后，刀具的實際移動距離是（
）。
選擇一項：
a.
18
mm
b.
20
mm
c.
22
mm
d.
－20
mm
題目11
執行程序段“G90
G03
X60.0
Y50.0
I-30.0
J40.0
F120.0”時，被加工圓弧的半徑R是（
）mm。
選擇一項：
a.
50.0
b.
60.0
c.
30.0
d.
40.0
題目12
執行程序段“G91
G03
X60.0
Y80.0
I-30.0
J40.0
F120.0”時，刀具的加工軌跡是（
）。
選擇一項：
a.
半徑為50.0的二分之一圓弧
b.
半徑為50.0的整圓
c.
半徑為50.0的四分之三圓弧
d.
半徑為50.0的四分之一圓弧
題目13
某加工中心執行程序段：
G90
G56
G00
X20.0
Y0
S2200
M03
T03，不能完成的工作是（
）。
選擇一項：
a.
主軸以2200r/min轉速正轉
b.
建立工件坐標系
c.
指定絕對坐標尺寸模式
d.
換3號刀
題目14
若X軸與Y軸的快速移動速度均設定為3000mm/min，若一指令G91
G00
X50.0
Y10.0，則其路徑為
(
)進刀。
選擇一項：
a.
先沿水平方向，再沿垂直方向
b.
先沿45度方向，再沿水平方向
c.
先沿45度方向，再沿垂直方向
d.
先沿垂直方向，再沿水平方向
題目15
在編程時，建立刀具偏置（補償）時，必須指定刀具參數寄存器號，下列語句中刀具補償無效的是（
）。
選擇一項：
a.
G01
G42
X35.0
Y22.0
D0
F120.0
b.
G01
G41
X20.0
Z3.0
D3
F160.0
c.
T0304
d.
G00
G43
Z20.0
H04
二、判斷題（每小題4分，共40分）
題目16
刀具功能稱為T功能，它是進行刀具路徑選擇和進行換刀操作的功能。
選擇一項：
對
錯
題目17
換刀指令M06可以和T指令編程在同一程序段，也可以在不同的程序段編程。
選擇一項：
對
錯
題目18
若某數控車床的刀架為8工位，編程刀具功能時，T后面表示刀號的數字應小于8。
選擇一項：
對
錯
題目19
當用向量表示圓弧圓心坐標時，定義向量的方向為圓弧圓心指向圓弧終點。
選擇一項：
對
錯
題目20
在進行內輪廓銑削時，若采用順銑，則用G42指令進行刀具半徑左補償編程。
選擇一項：
對
錯
題目21
在使用G54~G59指令建立工件坐標系時，就不再用G92/G50指令了。
選擇一項：
對
錯
題目22
在FANUC數控系統中，G04
P2000語句的含義是暫停進給2S。
選擇一項：
對
錯
題目23
在用G00進行快速定位時，刀具的路線一定為直線，不僅移動速度快，而且定位準確，安全、高效。
選擇一項：
對
錯
題目24
對于同一G代碼而言，不同的數控系統所代表的含義不完全一樣；但對于同一功能指令（如公制/英制尺寸轉換、直線/旋轉進給轉換等），則與數控系統無關。
選擇一項：
對
錯
題目25
車削加工時，刀具在工件坐標系中（X130，Z80）位置，若以此點建立工件坐標系，FANUC系統正確的編程語句是G50
X130.0
Z80.0。
選擇一項：
對
錯
形考任務3
一、單選題（每小題4分，共20分）
題目1
在現代數控系統中都有子程序功能，并且子程序（
）嵌套。
選擇一項：
a.
可以有限層
b.
只能有一層
c.
不能
d.
可以無限層
題目2
在使用子程序時，（
）的用法不正確。
選擇一項：
a.
交叉嵌套
b.
用M98調用、
M99
返回
c.
返回到用P指定的順序號n程序段
d.
進行有限層的嵌套
題目3
FANUC數控系統中，能夠正確調用子程序的編程語句是（
）。
選擇一項：
a.
M98
P2001
b.
M99
P0050
c.
G98
P0003
d.
G99
P1002
題目4
有些零件需要在不同的位置上重復加工同樣的輪廓形狀,可采用(
)。
選擇一項：
a.
旋轉功能
b.
鏡像加工功能
c.
比例縮放加工功能
d.
子程序調用
題目5
對盤類零件進行車削加工時，通常其徑向尺寸大于軸向尺寸，若車床采用FANUC
0i數控系統，應選用（
）固定循環指令進行粗車加工。
選擇一項：
a.
G74
b.
G73
c.
G72
d.
G71
二、判斷題（每小題4分，共16分）
題目6
FANUC車削固定循環的G73指令，用于徑向吃刀、軸向走刀的粗加工編程。
選擇一項：
對
錯
題目7
程序段N30
G33
X23.2
Z－34.0
F1.5，與程序段N30
G92
X23.2
Z－34.0
F1.5的功能是一樣的，都是螺紋加工固定循環，應用時沒有什么差別。
選擇一項：
對
錯
題目8
在選擇車削加工刀具時，若用一把刀既能加工臺階軸的外圓又能加工端面，則車刀的主偏角應大于90o。
選擇一項：
對
錯
題目9
在車削加工盤類零件中，特別是加工端面時，選用恒線速度控制功能進行編程。
選擇一項：
對
錯
三、綜合題（每小題4分，共64分）
被加工零件如圖3.1所示。毛坯為60×80mm的45#鋼棒料，56尺寸及左端各尺寸已加工完畢。現二次裝夾工件左端，徑向以40外圓定位，軸向以B面定位，加工零件的右端各要素，加工內容包括外輪廓粗車和精車、切槽、螺紋切削。工件坐標系原點設定在零件右端面的回轉中心處。
請仔細閱讀圖紙和給定的程序，完成下列試題。其中10至19題為單選題、20至25題為判斷題。
題目10
若粗加工時的工藝條件是:吃刀深度2mm，單邊余量為0.25
mm，進給速度為0.3mm/r。采用FANUC數控系統的雙行編程格式，則程序段N10（1）的正確語句為（
）。
選擇一項：
a.
G71
P12
Q30
U0.25
W2.0
F0.3
b.
G71
P12
Q30
U0.5
W0.25
F0.3
c.
G71
P12
Q30
U0.25
W0.25
F0.3
d.
G71
P12
Q30
U2.0
W0.25
F0.3
題目11
程序段N12
G00
G42
X16.0
Z2.0準確的解釋是(
)。
選擇一項：
a.
快速定位到螺紋加工的起點（X16.0
Z2.0）位置，同時建立刀具半徑右補償
b.
快速定位到固定循環的起點（X16.0
Z2.0）位置，同時建立刀具半徑右補償
c.
快速移動到精加工起刀點位置（螺紋倒角的延長線上），同時建立刀具半徑右補償
d.
以上提法均不正確
題目12
程序段N16（3）的正確編程語句是（
）。
選擇一項：
a.
G01
X24.0
Z－16.0
b.
Z－16.0
c.
Z－19.0
d.
G01
X24.0
Z－16.0
F0.1
題目13
程序段N20（4）的正確編程語句是（
）。
選擇一項：
a.
G01
X56.633
Z－39.0
F0.1
b.
X55.833
Z－52.0
c.
G01
X55.833
Z－39.0
F0.3
d.
X55.833
Z－39.0
題目14
程序段N24（5）的正確編程語句是（
）。
選擇一項：
a.
G03
X46.0
Z－41.0
I0，K－2.0
b.
G02X46.0
Z－39.0
R2.0
c.
G02X46.0
Z－41.0
R2.0
d.
G03
X46.0
Z－41.0
I－2.0，K0
題目15
程序段N30
X58.0
Z－54.0
的加工內容是（
）。
選擇一項：
a.
直徑為56mm的軸肩右側倒角，延長至（58.0，－54.0）位置
b.
加工7：24的錐度
c.
倒角C1
兩個
d.
以上解釋均不正確
題目16
程序段N32（7）的正確編程語句是（
）。
選擇一項：
a.
G70
P12
Q30
b.
G70
P10
Q30
c.
G72
P12
Q30
d.
G73
P12
Q30
題目17
程序段N48（8）的正確編程語句是（
）。
選擇一項：
a.
G04
X500
b.
G04
P2
c.
G04
P1200
d.
G04
X30
題目18
程序段N62（9）的正確編程語句是（
）。
選擇一項：
a.
G92
X22.6
Z－17.5
F1.5
b.
X22.6
c.
Z－17.5
d.
X22.6
Z－19.0
題目19
仔細閱讀了該零件的加工程序，下面描述不正確的是（
）。
選擇一項：
a.
換刀點位置在（X100.0，Z80.0）
b.
輪廓粗精加工使用同一把刀，只是刀具路徑不同
c.
螺紋加工采用的是固定循環格式編程
d.
輪廓粗精加工使用同一把刀，只是進給速度不同
題目20
在上述加工程序中，執行程序段N6
G54
G00
X65.0
Z5.0
M08后，刀具快速移動到粗車固定循環的起點位置。
選擇一項：
對
錯
題目21
從切槽的加工程序可以判斷，切槽刀的寬度為3mm，且切槽刀的刀位點在遠離機床卡盤一側的刀尖圓弧中心。
選擇一項：
對
錯
題目22
加工M24×1.5的螺紋時，螺紋的牙型深度應為0.975
mm。
選擇一項：
對
錯
題目23
在零件圖3.1中，注明未注圓角小于等于0.5，若使用刀具圓弧半徑為0.8的精車刀加工，零件就不合格了。
選擇一項：
對
錯
題目24
若零件3.1
的螺紋改成M24×1.0，只需要將N60
G92
X23.2
Z－17.5
F1.5修改成N60
G92
X23.2
Z－17.5
F1.0即可，其他語句都不用變了。
選擇一項：
對
錯
題目25
就數控車削加工而言，
對圖3.1所示零件的結構稍作修改，就可以省去用切槽刀加工退刀槽了。
選擇一項：
對
錯
形考任務4
一、單選題（每小題4分，共20分）
題目1
加工中心編程與數控銑床編程的主要區別（
）。
選擇一項：
a.
進給方式
b.
換刀程序
c.
主軸指令
d.
宏程序
題目2
用配置FANUC數控系統的數控銑床進行孔加工，當被加工材料不易排屑（如鑄鐵）時，應選擇(
)孔加工固定循環指令進行編程。
選擇一項：
a.
G73
b.
G82
c.
G81
d.
G83
題目3
在FANUC數控系統中，下列代碼可以實現宏程序非模態調用的是（
）。
選擇一項：
a.
G55
b.
G65
c.
G85
d.
M50
題目4
FANUC數控系統中，#25屬于（
）。
選擇一項：
a.
局部變量
b.
常量
c.
公共變量
d.
系統變量
題目5
FANUC數控系統中，#110屬于（
）。
選擇一項：
a.
常量
b.
公共變量
c.
局部變量
d.
系統變量
二、判斷題（每小題4分，共40分）
題目6
程序段：G21
G17
G40
G80
G49的作用是對機床（程序）初始化，刀具沒有移動。
選擇一項：
對
錯
題目7
在輪廓銑削加工中，若采用刀具半徑補償指令編程，刀補的建立與取消應在輪廓上進行，這樣的程序才能保證零件的加工精度。
選擇一項：
對
錯
題目8
執行程序段G98
G83
X4.0
Y5.0
Z－20.0
R3.0
Q5.0
F200后，刀具返回刀初始平面。
選擇一項：
對
錯
題目9
在銑削固定循環中，如果孔系加工需要越障，須在參考平面中進行。
選擇一項：
對
錯
題目10
用面銑刀加工平面時，約按銑刀直徑的80%編排實際切削寬度，加工效果好。
選擇一項：
對
錯
題目11
用配置FANUC數控系統的數控銑床進行锪孔加工時，應選擇G82
固定循環指令進行編程。
選擇一項：
對
錯
題目12
欲加工Φ6H7深20mm的孔，用刀順序應該是中心鉆、Φ6.0麻花鉆、Φ6H7鉸刀。
選擇一項：
對
錯
題目13
在銑削加工編程時，通常把從快進轉為工進的平面稱為R平面。
選擇一項：
對
錯
題目14
指令G73
用于不易斷屑的深孔加工，指令G83
用于不易排屑的深孔加工。
選擇一項：
對
錯
題目15
利用IF[
]
，GOTO語句可以實現無條件轉移功能。
選擇一項：
對
錯
三、綜合題1（每小題4分，共20分）
被加工零件如圖4.1，零件外形四周的60×80尺寸、上下表面已加工完畢。現使用配置FANUC數控系統的立式數控銑床（或加工中心），用平口精密臺鉗裝夾工件，加工凸臺外輪廓。工件坐標系原點X0、Y0定義在零件的左下角，Z0在工件的上表面。
仔細閱讀圖紙及給定條件，完成下列試題（均為單選題）。
題目16
對程序段G43
Z3.0
H02解釋全面的是（
）。
選擇一項：
a.
刀具沿Z軸按給定速度下刀，建立刀具長度正補償功能，
b.
刀具長度補償建立，Z軸移動，補償參數放在2號寄存器
c.
快速下刀到Z
3.0位置，移動中建立刀具長度正補償，補償參數放在H02寄存器
d.
先建立刀具長度補償功能，然后移動刀具到指定位置，編程刀具參數
題目17
程序段（2）處的正確編程語句是（
）。
選擇一項：
a.
G01
Z－8.0
F300
M08
b.
G00
Z6.0
M08
c.
G01
Z－6.0
F500
M08
d.
G01
Z6.0
F500
M08
題目18
補齊
（3）
處的空缺程序，完整的程序段為（
）。
選擇一項：
a.
G01
G42
Y0
D01
F200
b.
G42
Y0
D01
F200
c.
G01
Y0
D01
F200
d.
G41
Y0
D01
F200
題目19
程序段（4）的正確編程語句是（
）。
選擇一項：
a.
X24.0
Y50.0
b.
X20.0
Y54.0
c.
X—20.0
Y—54.0
d.
G01
X20.0
Y—54.0
F200
題目20
程序段（5）的正確編程語句是（
）。
選擇一項：
a.
X74.0
Y54.0
b.
X74.0
c.
G01
X74.0
d.
G01
X74.0
Y48.0
四、綜合題2（每小題4分，共20分）
被加工零件如圖4.2所示。零件外形四周的60×80尺寸、上下表面已加工完畢，準備加工孔，采用f10鉆頭和f16锪鉆，工件坐標系原點X0、Y0定義在零件的左下角，Z0在工件的上表面。
仔細閱讀圖紙及給定程序，完成下列試題（均為單選題）。
題目21
加工Φ10孔1時，在程序段G99
G81
（1）
處需要補齊的語句是（
）。
選擇一項：
a.
Z－16.0
R5.0
F150.0
b.
Z－16.0
R3.0
F150.0
c.
Z－4.0
R3.0
F100.0
d.
Z－22.0
R3.0
F150.0
題目22
緊接著加工Φ10孔2，正確的編程語句是（
）。
選擇一項：
a.
G98
G82
Y60.0
b.
G99
Y60.0
c.
G98
Y60.0
d.
G99
G81
Y60.0
題目23
在程序段所缺的語句（3）應為（
）。
選擇一項：
a.
G91
G00
X35.0
Y20.0
b.
G90
G00
X29.0
Y20.0
c.
G90
G00
X35.0
Y20.0
d.
G91
G00
X29.0
Y60.0
題目24
程序段G99
G82
（4）
R3.0
P500
F150.0中；應補齊的語句是（
）。
選擇一項：
a.
Z－4.0
b.
Z－16.0
c.
Z－10.0
d.
Z－22.0
題目25
對程序段G00
G49
Z100.0
M09解釋全面的是（
）。
選擇一項：
a.
返回運動，刀具回原點，取消刀具長度補償，冷卻液關閉
b.
刀具從安全平面沿Z向快速移動到Z100位置，取消刀具長度補償，冷卻液關閉
c.
刀具從孔中快速抬刀，到Z100位置，取消刀具長度補償，冷卻液關閉
篇10
關鍵詞：航空發動機；起動；點火
1 引言
起動是航空發動機的一個重要的起始過程。航空發動機起動成功的基本要求是在壓氣機不喘振和渦輪前不超溫的情況下，在一定的時間內按照給定的起動程序和供油規律點燃燃燒室內油氣混合物，將發動機加速到慢車。
某小型航空發動機（以下簡稱WP發動機）體積小、結構簡單。裝機后出現了發動機地面起動點火失敗問題，本文對WP發動機起動系統進行研究，分析了裝機后影響發動機起動的主要因素并進行試驗驗證，根據驗證結論提出解決措施。
2 起動失敗原因分析
在航空發動機起動過程中，若發動機地面不能點火成功，通常是由于進入發動機燃燒室油氣比超出正常點火要求范圍。因此，著重從進入發動機的氣流和進入發動機的燃油流量進行分析。
2.1 氣源能力分析
根據動量矩定理，起動氣源氣流作用在轉子上的力矩為轉子轉動慣量與角加速度的乘積，發動機吹轉時空氣流量與角加速度的關系由下式描述（簡化為恒角加速度運動）：
（1）
式中m為通過發動吹轉噴嘴的空氣流量、v為噴流與轉子的相對速度、L為吹轉力臂、Mf?Lf為摩擦阻力矩、Ma?La為氣動阻力矩、Ix為轉子的轉動慣量、α為轉子的角加速度。
根據流量公式：
（2）
公式中k為常數，P*為總壓，T*為總溫，A為截面面積，q（？姿）為流量函數，P為靜壓。
摩擦阻力矩和氣動阻力矩實際都為轉子轉速的函數，隨轉子吹轉轉速的增加而增大。噴流與轉子的相對速度v為噴流絕對速度v0與轉子距轉軸L處線速度的差。由于發動機吹轉噴嘴工作在超臨界狀態，噴嘴出口速度為當地音速，當地溫度變化不大時基本不變。因此，轉子的角加速度為空氣流量m與轉子線速度v'的函數，并且m越大，角加速度越大；v’越大，角加速度越小并可能反號使轉子轉速變小。在實際發動機起動過程中，氣源帶轉發動機轉速可滿足發動機要求，所需時間也較短，因此說明進入發動機的空氣流量滿足發動機起動要求。
根據（2）式，空氣流量與氣體總壓和管道面積成正比。在發動機氣源進口管路一定的情況下，管道面積一定，因此，在空氣流量滿足發動機要求的前提下，氣源總壓應滿足發動機要求。
2.2 供油流量分析
根據WP發動機起動工作原理，發動機供油流量與供油壓力差函數和定量旋板泵轉速函數有關，因此，建立發動機供油流量模型見式（3）。
（3）
其中q（？駐P）表示由供油壓力差決定的一部分供油流量；
q（n）表示由定量旋板泵轉速決定的一部分供油流量；
由WP發動機定量旋板泵的流量特性可知，定量旋板泵的流量與轉速成正線性關系，供油流量隨定量旋板泵的轉速增加而增加，在1000r/min到10000r/min之間，流量和轉速基本成正線性關系，但在1000r/min以下，流量隨轉速也在增加，若假設0r/min到1000r/min也為正線性關系，則其斜率明顯比1000r/min以上小的多，通過線性延伸計算，流量泵轉速500r/min，其供油流量僅為0.1L/min。因此，當定量旋板泵在低轉速運轉時，其供油流量較小，不能滿足發動機正常點火要求。
由WP發動機起動工作原理，供油壓力差可由數學表達式表示。
式中：PY為地面起動氣源經氣流分配器后進入機上供油系統的壓力；
PZ為定量旋板泵啟動后為供油管路增加的壓力；
PS為PY進入機上供油系統后損失的壓力；
Ph為地面起動氣源經氣流分配器進入封氣腔后形成的背壓力；
由工作原理圖可知，PY和Ph是起動氣源經氣流分配器后再由三通分配而來，其壓力值基本相當，因此？駐P主要由Pb和PS決定。
由典型增壓特性曲線圖可知，定量旋板泵在低轉速運轉時，其增壓能力Pb十分有限，而對于特定的供油系統，其PS為定值，且在設計之初，會按最小損失進行設計，并進行試驗驗證。因此，由供油壓力差決定的部分燃油流量可能存在供給不足的問題。
3 試驗驗證
3.1 問題復現
試驗前，設地面起動氣源經氣流分配器后進入機上供油系統的壓力測量點（PY）、機上供油系統進入發動機壓力測量點（Pa）、燃油泵后壓力測量點（Pb）、供油流量（wf）、發動機轉速（n）。
由復現試驗轉速可知，轉速在吹轉氣源穩定后，沒有上升，此次起動發動機點火失敗。對供油壓力進行分析：PS=PY-Pa，因此，由壓力數據計算：
？駐P=PY+PZ-PS-Ph
PS=PY-Pa
PZ=Pb-Pa
即
代入典型點后，計算？駐P約為-11KPa，考慮旋板泵低轉速時增壓能力較弱，因此供油壓力很可能小于封氣腔背壓，說明燃油并未達到封氣腔，不能點火成功，對燃油流量數據進行分析，燃油流量并未增加，因此，供油段壓力不匹配，導致發動機起動段燃油不能正常供給是起動失敗的主要原因。
3.2 優化后驗證
針對供油段壓力不匹配，可以采用提高發動機旋板泵增壓能力、減低封氣腔背壓等方法，但這些方法均需對發動機進行比較大的優化改進，由供油系統原理可知，若單獨增加發動機起動段油箱壓力，則可提高旋板泵前壓力，從而提高旋板泵后壓力，達到增加泵后壓力與封氣腔壓差的效果。因此，在起動之前，先給油箱預增壓約27KPa，再進行發動機起動。
從轉速及壓力數據對應來分析，當油箱進行27KPa預增壓時，油箱壓力、泵前壓力、泵后壓力在發動機著火前均大于油箱引氣壓力，這說明，著火前油箱內壓力已將燃油擠壓至封氣腔，當發動機著火后，由于發動機轉速上升較快，引氣壓力也隨之迅速上升，最終超過油箱壓力，但此時旋板泵已處于較高工作轉速，其增壓能力已經體現，可以滿足供給燃油需求。因此發動機正常起動。