壓力管理論文范文

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論文摘要：在社會競爭日益激烈的今天，人們的工作壓力達到了前所未有的高度。企業中的壓力管理關系到員工的身心健康和企業的績效。本文在系統研究的基礎上，通過學習國內外大量文獻資料，對壓力、壓力源的概念及理論進行了研究綜述。

引言

當前快節奏的工作和生活，使人們的觀念、心理、行為發生了一系列的變化，產生了各種適應或緊張癥等與壓力有關的疾病。壓力問題已經開始引起社會各界的高度重視，已成為社會的焦點問題,有關壓力的研究已經成為心理學、醫學、社會學、管理學等共同關注的熱點領 域。

在企業管理中，工作壓力管理已成為人力資源管理的一個重要方面。過度、持續的工作壓力不但是造成員工健康和安全隱患的重要問題，還會導致一些組織問題，如員工不滿、消極怠工、高離職率、缺勤和低生產率等。對壓力進行管理，尤其是對工作壓力源的分析與探討極為必要。

一、壓力的內涵和相關理論

1.基本概念的界定

(1)壓力

“壓力”這個詞對我們并不陌生，幾乎每個人都經歷過壓力。它被廣泛地應用在人們的生活和工作之中。對壓力的認識最初源自物理學，是指物體受到試圖扭曲它的外力的作用，在其內部產生相應的力。以后對壓力的認識擴展到醫學領域。隨著工業化、城市化以及信息革命的發展，壓力的研究在強烈的社會需求推動下，從醫學領域迅速擴展到社會學、心理學、管理學等幾乎所有學科研究領域，引起如社會學、心理學、生理學等許多學科專家的關注。關于壓力的定義也有很多種，綜合各界學者對壓力的定義，對壓力含義的界定總體上可以概括為刺激說、反應說和刺激—反應說三大類。

第一，刺激說。刺激說認為壓力就是作用于個人的力量或刺激，從而導致人的緊張的反應。這種定義借助物理科學中壓力的定義，認為壓力是某些可能會導致分裂性結果的特質或事件。把壓力看成是人對外界的刺激所引起的生理的緊張、恐懼等，強調的是人的一種生理反應，認為人們所承受的壓力是有限的，當壓力超過人所能承受的極限時，將會造成永久的破壞。這是早期對壓力分析的觀點。這種觀點的主要代表有Weiss等。刺激說的觀點主要集中注意于壓力刺激的實質，關心壓力的來源是什么。主要強調了壓力的外部因素，而較少考慮到個人對壓力程度的感知和評價，也沒有注意到對壓力反應的處理策略。

第二，反應說。反應說把壓力看做是個體對某些刺激物的反應，是由于環境刺激物的影響，使人們呈現出的一種心理的反應。這一理論強調壓力是個體對環境要求的一種反應，而不是外界環境對個體的一種壓力。把壓力看成是人的主觀感受，著眼于人們對待壓力的體驗和認知，并且認為壓力是以反應為基礎的模式，它強調人的心理和精神方面。

第三，刺激—反應說。刺激—反應說認為壓力是個體與壓力源之間一個相互作用的過程，個體感受到的壓力來源于個體對情境的察覺和評估，不同的人在不同的時期對壓力的感受不同。根據刺激—反應說，壓力是個人特征和環境刺激物之間相互作用的后果，是形成個體生理心理及行為反應的過程。不僅包括環境刺激造成的緊張也包括人們對環境刺激的主觀反應，更重要的是它還包括個體特征差異及對待壓力策略的其他因素。這是一個動態的認知過程，它全方位、多視角地考察了個人特征與外界刺激之間的相互作用、相互影響的關系。

(2)工作壓力

在企業壓力管理中，我們以研究工作壓力為主。在本文中，壓力即指工作壓力。工作壓力（WorkStress）概念是從壓力定義衍生而來，簡單來說是指當壓力發生在工作場所時就稱之為工作壓力。我國學者徐長江（1999）把工作壓力定義為：在工作環境中，使個人目標受到威脅的壓力源長期地、持續地作用于個體，在個體及應付行為的影響下，形成一系列生理、心理和行為的反應過程。工作壓力概念有廣義和狹義之分。廣義上的工作壓力包括個體在工作情境中體驗到的壓力和來自工作場所之外的對工作產生影響的壓力，而狹義的工作壓力僅為工作情境中的壓 力。

2.有關壓力研究的理論

壓力管理研究在西方已經近100年，研究者從不同角度提出了有關壓力管理的相關理論。

(1)壓力主體特征理論

壓力主體特征學說認為壓力的產生與個人的某些主體特征，特別是主體的需求與能力有關，當個體有較高的需求與期望發生，但又感到自我能力有所不及時，就會在行為活動過程中感到壓力。這一學說思想強調了個人主觀因素，特別是需求與能力對于壓力形成于反應過程中的重要影響，解釋了不同個體在同樣壓力環境中的個別差異原 因。

(2)個體—環境匹配理論

個體—環境匹配理論或稱為P-E模式，該理論認為環境變量和個人相關特征決定壓力是否會產生。French和Caplan(1972)提出的這一理論是工作壓力領域中運用最多、得到最廣泛接受的理論之一。French等人認為引起壓力的原因不是單純的環境因素或個人因素，而是個人和環境相聯系的結果。工作的壓力是由于個體能力與工作要求不匹配(misfit)。只有當個性特征與工作環境相匹配(fit)時，才會出現較好的適應(3)工作需求—控制理論

Karasek(1979)提出的工作需求—控制模式(簡稱JD-C模式)也是研究工作壓力的一個很有影響的理論模式。Karasek以大量有關職務再設計和員工壓力的研究為基礎建立了JD-C模式，從工作特征出發，對工作壓力做出解釋和預測。所以它還被稱為工作壓力模式。Karasek認為工作壓力來源于工作本身所包含的兩個關鍵特征，即工作要求和工作控制的共同影響。它包含兩個基本假設：

①高工作要求，低工作控制導致高工作壓力。

②當工作要求和工作控制均處于高水平時，工作動機增強，因此有利于提高員工的工作績效和工作滿意度。進入20世紀80年代后，這一模式中又加入了一個社會維度：社會支持，使這一模式成為工作需求—控制支持模式(簡稱JDCS模式)。

(4)認知交互作用理論

認知交互作用理論是一個以認知評價過程為基礎的工作壓力模式。該理論提出者是美國心理學家RichardS.Lazarus。Lazarus認為在壓力源與壓力反應之間存在著兩個階段的認知評價過程。個體首先要評價外界事件是否具有挑戰性或威脅，然后對自己所能獲得的應對資源如個人能力和社會支持等進行評價，當個體認為后者不足以應對外界的威脅性事件時，工作壓力便產生了。

Lazarus認為傳統的工作壓力研究將環境條件和個體特點看做是分離的和不變的，沒有正確地描述工作壓力的問題。個體—環境匹配理論雖然比傳統理論的思維推進了一步，通過對個體和環境之間的關系來考慮工作壓力產生的原因，但這一理論的問題是它仍然把個體和環境都看做是靜止的、不變的。Lazarus(1995)認為，壓力不是個人特點的產物，也不是環境的產物，壓力的產生是某一種環境與某一種人所做的對環境所可能產生的威脅的評價結合的結果。在交互理論中，壓力是一個過程，這一過程隨著時間和面臨的任務而產生變化。個體和環境的關系，以及個體與環境的匹配程度，無論在時間上、工作任務或活動上，都不是固定不變的。由于這一理論對數據的涵蓋性和易檢驗性，使得它受到很多工作壓力研究領域者的重 視。

二、壓力源及其理論研究

1.壓力源概念

壓力源即壓力的來源，又稱應激源或緊張性刺激。是指導致壓力的刺激、事件或環境，可以是外界物質環境、個體的內在環境及心理社會環境，主要包括兩部分，即生活壓力源和工作壓力源。

工作壓力源包括導致工作壓力反應的情緒、刺激、活動等。是員工在工作活動中所承受的對其身心活動造成一定影響的外在刺激因素，是個體對工作壓力感知的一種主觀評價。它是改變個體心理和身體健康狀態的主要原因。構成壓力源的因素很多，各個因素之間會相互影響，構成復雜的系統，當個體長期處于這些壓力源系統中，不僅僅是對他個人，對組織也同樣會帶來消極影響。在壓力管理過程中，了解壓力源是基礎。所以工作壓力源成為研究者和實踐者關注的重點。

2.壓力源研究的理論回顧

Weiss(1976)認為工作組織中的壓力源主要有：工作本身因素；組織中的角色；職業發展；組織結構與組織風格；組織中的人際關系。

Whettent和Cameron把壓力源歸納為時間壓力、互動壓力、情景壓力和期望壓力四個方面。

Cooper，C.L.和Marshall(1978)對白領工作人員的工作壓力研究認為，工作壓力源主要有：工作本身因素、組織中的角色、工作中的關系、職業發展、組織結構和組織傾 向。

Ivancevich和Matteson(1980)借鑒了以前的研究成果，認為工作壓力源可分為組織內部壓力源和組織外部壓力源兩部分，強調了個體差異和個人對壓力感知的影響作用。他們把壓力源分為五個基本類型：生理條件、個人層面、團隊層面、組織層面和組織外因素。其中，個人層面涉及角色和職業發展，組織層面包括組織傾向、組織結構、工作設計和任務特征。

Hendrix，W.H.（1995）等人的研究中，將引起壓力的因素分為3類：組織內部的因素、組織外因素和個人特 征。

Summers，T.P（1995）等人將引發工作壓力的原因分為四類：個體因素特點、組織結構特點、組織過程特點、角色特點。

羅賓斯((1997)確認了三種類型的潛在的壓力源：環境、組織和個人壓力因素，并認為這三種因素是否會導致現實壓力感的形成取決于個體差異(如工作經驗、個人認知等)。環境因素包括經濟、政治和技術的不確定性；組織因素包括任務要求、角色要求、人際關系要求、組織結構、組織領導作風和組織生命周期；個人因素則包括家庭問題、經濟問題和個性特點。

近幾年，我國對工作壓力源的研究比較多，研究的內容主要有兩方面，一類是通過調查，對某一行業、某一崗位的工作者的壓力源進行識別；另一類是以壓力源中的某一變量為研究對象，剖析該變量與其他變量的關系。

第一種研究所涉及的對象包含了各個行業、崗位的工作者，有醫生、教師、公務員、科技工作者、知識型員工、經理人員等，基本上都是通過問卷調查的形式對該類工作者的工作壓力源進行了分析，也有的學者只做了定性分 析。

張繼紅（2005）通過對航天科技人員工作壓力與績效的相關性分析，發現航天科技人員所承受的工作壓力主要來自于“工作環境”、“工作角色”、“組織、人際關系”、“工作回報”和“工作時間”五個方面。

舒曉兵（2006）對我國國有企業和私營企業管理人員的工作壓力源進行了比較和分析。

趙春燕（2007）對國有企業、外資企業和私營企業三類研發人員的工作壓力狀況進行比較研究。

第二種研究一般就工作壓力源中的不同變量之間的關系進行研究，以進一步明確工作壓力源中的變量之間是否相互影響及影響程度。馬可一(2000)在工作情景中認知資源與職業關系的研究中，把管理人員的工作壓力分為任務壓力、競爭壓力、人際壓力和環境壓力四個部分。

湯毅暉（2004）對管理人員工作壓力源、控制感、應對方式與心理健康的關系進行研究，探討工作壓力源、控制感、應對方式和心理健康關系。

曹靜（2005）研究管理人員工作壓力源與工作倦怠的關系及其影響因素。其中將應對方式和社會支持作為中介變量同時引入工作壓力源—工作倦怠的研究。

弋敏（2007）對知識型員工工作壓力實證研究，知識型員工的主要工作壓力源分別為工作任務、工作背景和氛圍、職業發展、人際關系及組織結構和文化。

三、壓力源的測量

工作壓力的準確測量是研究工作壓力管理的基礎，國內目前尚未研制出較為成熟的工作壓力測量工具，大多直接借鑒使用國外的壓力測量工具。比較有影響的、廣泛使用的工作壓力測量工具主要有：

1.職業壓力指標量表(OSI)

職業壓力指標量表是CooperSloan和Williams于1988年設計的測量工作壓力的一個指標體系。它從壓力源、個性特征、控制源、應對策略、工作滿意度、生理健康狀況和心理健康狀況七個方面來全方位地衡量工作壓力狀況。

2.McLean’s工作壓力問卷

McLean’s工作壓力量表中的問卷是美國心理學家McLean教授編制的。該問卷由應對能力、工作滿意度和工作壓力源三個量表組成。

3.工作內容問卷

著名的工作壓力JD-C模式的提出者Karasek教授于20世紀70年代研制了工作內容問卷。該問卷原用于工作壓力與高血壓、心臟病的關系研究，現已被廣泛應用于評價職業人群的工作壓力水平。

4.工作控制問卷

工作控制問卷是美國國家職業安全衛生研究所的Hurrell和McLaney于1988年研制的，該問卷主要從工作壓力源的角度來衡量個體面臨的壓力，調查內容與個體對工作情境中的人、事、物的控制程度密切相關。

5.職業壓力問卷調整版（OSI-R）

職業壓力調查量表最早是由Osipow于1981年設計的工作壓力測量問卷，經過20年的使用和反復修訂完善，于1998年重新推出了該量表的調整版本。OSI-R量表由職業角色問卷、個體緊張反應問卷和個體能力問卷三個量表構成，共有140個測試項目。

6.工作壓力量表

Paker和Decotiis（1983）編制的工作壓力量表，已在許多研究中得到使用，并被證明具有較高的信度和效 度。

目前國內還沒有較為成熟的工作壓力測試工具，研究者大多是借鑒和使用國外的壓力測量工具，但還有部分學者在對我國不同行業職員工作壓力的研究中，結合國情和行業特點，在傳統測試工具的基礎上進行改進和完善，設計出了新的壓力測量工具。

四、研究展望

綜上所述，各種理論從不同的側面分析了壓力的形成，如何將上述工作壓力理論加以綜合考慮，以期能完整解釋實際的工作壓力現象，這值得進一步研究。

現實生活中極少有純粹的單一性壓力源，多數壓力源都包含兩種以上的因素，幾種壓力源之間既互相區別又互相聯系，今后對壓力源的研究，一般都應該把幾種壓力源作為整體加以考慮。

不同的壓力源測量工具，對企業的壓力管理提供了指導。早期的壓力研究較多采用橫切面法,最近的壓力研究中注意更多運用縱向研究設計。

壓力管理中的相關理論，幾乎都是以國外特別是西方企業文化為背景的,這些理論和模型在我國企業文化背景下的適用性有待進一步驗證和深入研究。

作者單位：首都經貿大學

北京服裝學院

參考文獻：

[1]舒曉兵.管理人員工作壓力源及其影響[J].統計研究,2005,(9):29-35.

[2]石林.工作壓力理論及其在研究中的重要性[J].心理科學進展,2001,(10):433-435.

[3]徐長江.工作壓力系統研究:機制、應付與管理[J].浙江師大學報,1999,(5):29-35.

[4]馬劍虹,梁穎.管理者工作壓力高階因素結構分析[J].應用心理學,1997,(2):21-26.

[5][美]斯蒂芬•P.羅賓斯著,孫建敏,李原譯.組織行為學[M].北京:中國人民大學出版社,1997:478.

[6]LazarusRS.PsychologicalStressintheWorkplace[J].JournalofSocialBehaviorandPersonality,1991,(6):1-13.

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關鍵詞：性能帶變排量壓縮機汽車空調穩態特性

1前言

汽車空調系統的無級變排量搖板式壓縮機(以下簡稱變排量壓縮機)摒棄了傳統的離合器啟閉壓縮機調節方式，可以根據車內負荷變化改變搖板角度和活塞行程，實現了汽車空調系統連續運行，不會引起汽車發動機周期性的負荷變化，車內環境熱舒適性好，降低能耗，節約燃油[1,2]。但是在由變排量壓縮機和熱力膨脹閥組成的汽車空調制冷系統會出現系統振蕩[3,4]和蒸發器結霜現象，為了解決這些問題，必須對系統的穩態特性進行分析。

只有很少研究者對變排量壓縮機汽車空調制冷系統特性進行過分析。Inoue等人[3]在對汽車空調制冷系統中七缸變排量壓縮機和熱力膨脹閥的匹配問題進行了試驗研究，但是沒有理論分析。Lee等人[5]對變排量壓縮機汽車空調制冷系統的穩態特性進行了試驗研究和理論分析，但是認為在變活塞行程情況下參數是一一對應關系。

本文在變排量壓縮機穩態模型基礎上，建立變排量壓縮機汽車空調制冷系統穩態模型并進行試驗驗證，然后對系統特性進行分析。

2系統穩態模型

變排量壓縮機汽車空調系統由變排量壓縮機、蒸發器、冷凝器和儲液干燥器、熱力膨脹閥以及連接管道組成，制冷劑采用R134a。為簡化模型，忽略各連接管道的壓力損失和熱損失。與定排量壓縮機汽車空調系統最大的不同是變排量壓縮機，所以重點介紹變排量壓縮機模型建立。

2.1變排量壓縮機模型

本文研究的壓縮機為五缸變排量搖板式壓縮機，其排量可以在每轉10cm3到156cm3范圍內無級變化。根據變排量壓縮機的控制機理和結構特點，圖1給出了壓縮機模型關系圖。首先建立控制閥數學模型從而確定搖板箱壓力Pw隨排氣壓力Pd和吸氣壓力Ps的變化規律，然后建立壓縮機運動部件動力學模型確定活塞行程Sp與排氣壓力、吸氣壓力、搖板箱壓力和壓縮機轉速Nc的關系，再通過壓縮過程模型由排氣壓力、吸氣壓力、吸氣溫度、活塞行程和壓縮機轉速來確定壓縮機制冷劑流量Mr和排氣溫度，這樣以上三個模型就組成了變排量壓縮機的穩態模型。

圖1壓縮機模型關系圖

根據我們的研究發現，變排量壓縮機由于活塞行程減小時運動部件（如軸套同主軸之間）的摩擦力矩與活塞行程增大時相反，活塞行程減小時摩擦力矩與吸氣壓力形成的力矩同向，行程增大時摩擦力矩與吸氣壓力形成的力矩反向，所以行程增大時臨界吸氣壓力（活塞行程剛要增大時的吸氣壓力）Ps,cu大于行程減小時臨界吸氣壓力Ps,cd。當Ps,cd≤Ps≤Ps,cu，壓縮機出現了一個“調節滯區”，活塞行程Sp不會發生變化。根據控制閥的數學模型和運動部件動力學模型，可以計算出不同排氣壓力、壓縮機轉速和搖板角下行程增加和行程減小時臨界吸氣壓力，并擬合出行程減小時和行程增加時的臨界吸氣壓力與排氣壓力、壓縮機轉速和活塞行程的如下關系式：

（1）

（2）

式中，Pd0為基準排氣壓力，Ad(α,Nc)，Bd(α,Nc)，Au(α,Nc)，Bu(α,Nc)是與壓縮機轉速Nc和搖板角а有關的系數。

根據壓縮機幾何關系，可以導出活塞行程Sp與搖板角а的關系式，則公式（1）和（2）給出了活塞行程與排氣壓力、吸氣壓力和壓縮機轉速的關系。

壓縮機流量和出口焓值可用下式計算：

（3）

（4）

最大活塞行程情況下的容積效率和指示效率計算公式根據我們的試驗數據擬合得到。在部分活塞行程情況下，我們提出相對容積效率和相對指示效率的概念。相對容積效率是部分行程的容積效率同相同工況與轉速下最大行程容積效率之比，而相對指示效率是相同工況和轉速下部分行程指示效率與最大行程指示效率之比。我們的試驗研究發現，壓縮機工況對相對容積效率和相對指示效率的影響可以忽略不計。根據試驗數據可以擬合出相對容積效率和相對指示效率計算公式如下：

（5）

（6）

公式（1）～（6）就組成了變排量壓縮機穩態數學模型，可以由排氣壓力、吸氣壓力、吸氣溫度、活塞行程和壓縮機轉速來確定壓縮機制冷劑流量和排氣溫度。

2.2其它部件模型

本文研究的蒸發器為四通道五列管片式蒸發器。蒸發器長0.2625m,高0.228m，厚0.084m,外表面傳熱面積5.5m2。蒸發器穩態模型采用集總參數法，將蒸發器分為兩相區和過熱區兩個區域。

考慮到汽車空調部件組成特點和求解方便，將冷凝器和儲液干燥器組合在一起，儲液干燥器作為冷凝器過冷區的一部分。本文研究的冷凝器為平行流冷凝器，傳熱管為多孔矩形通道扁管，13/9/7/5通道分布,冷凝器長0.35m，高0.56m,厚0.02m,外表面傳熱面積5.58m2。冷凝器穩態模型采用集總參數法，將冷凝器分為過熱區、兩相區和過冷區三個區域。

熱力膨脹閥為交叉充注吸附式H型球型快開閥,公稱容量為2冷噸。通過熱力膨脹閥閥桿受力方程得出閥開度，采用熱力膨脹閥流量計算公式計算流經熱力膨脹閥的制冷劑流量。

將變排量壓縮機、蒸發器、冷凝器和儲液干燥器和熱力膨脹閥四個部件穩態模型按照部件進出口參數關系有機結合，就組成了變排量壓縮機汽車空調制冷系統穩態模型。

2.3系統穩態模型驗證

圖2為處于行程減小和增大臨界狀態不同壓縮機轉速穩態點試驗數據和模擬結果的比較，試驗條件：在Teai＝25℃，Tcai=33℃，蒸發器高檔風速，冷凝器迎面風速2.8m/s。按照試驗條件對蒸發壓力Pe和制冷量Qe隨Nc的變化進行了模擬計算。

（a）Pe-Nc關系圖（b）Qe-Nc關系圖

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特別是農村電網改造專項投入的增加，供電電壓質量有了明顯提高，但此過程中也出現了許多新情況、新問題，這些問題在個別單位還比較嚴重，主要體現在以下方面。

一是低電壓治理規劃不科學。個別地區低電壓治理沒有規劃，沒有統籌考慮所轄供電區域中低電壓問題，沒有認真分析低電壓出現的原因，簡單將低電壓原因歸結于變壓器容量小、供電線路健康水平低等，從而使低電壓治理方案缺乏科學性、針對性和實用性。

二是低電壓治理工程項目立項不科學。有些企業在制定投資計劃時，工作不深入，項目的立項僅僅依靠供電所的上報數據和公司的可投入資金，先將項目資金數量明確，然后以供電所上報的改造項目為準，個別供電所甚至讓農電員工自己上報改造臺區或線路，或者依據與行政村的關系確定臺區和線路改造與否。出現一個臺區五年改四次、另一個臺區十年沒有改一次的狀況。

三是低電壓治理項目設計不科學。目前臺區線路改造標準不符合現場實際的情況比較突出，在制定設計標準時沒有體現實事求是的差異性，盲目按照上級制定的標準進行設計，沒有進行投資技術經濟分析，建設標準超高現象時有出現。

四是低電壓治理項目建設過程管理不科學。工程建設監理不嚴，個別工程沒有進行全過程管理，沒有按圖施工，施工隨意性大，現場監督缺失，驗收把關不嚴，導致供電設備解決舊問題的同時出現了新問題，設備帶病投入運行，為電網安全運行埋下隱患。

五是電壓質量的改善出現了新問題。過去電壓質量不合格的情況中，主要問題是電壓低，特別是在比較偏僻的地區，人們基本的照明也不能保證，電氣設備無法正常工作。經過中低壓電網建設改造，整體電壓合格率有了明顯提升，電壓不合格主要問題表現為局部電壓超上限，電壓超下限的問題數明顯減少。

二、總結

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沈陽金通汽車公司要求“金通燃氣管線”的壓力始終保持在80-90kPa之間，沈陽城市燃氣管網一般都在50kPa左右，顯然不能滿足金通公司的用氣要求。2000年6月到11月沈陽市煤氣總公司和上海市公用事業研究所在現有工況的基礎上，因地制宜開發了“燃氣管線壓力自動監控系統”經半年多的實際運行滿足了金通用氣要求，達到了預期的效果。

一、燃氣管線壓力自動監控系統簡介

1、燃氣管線壓力自動監控系統工藝設計

(1)實際工況：沈陽市煤氣總公司儲配站有一座15萬立方米干式氣罐；四臺壓送機，其中二臺12000米3/時，二臺7200米3/時；2200公里城市管網；管網壓力在用氣低峰時處在50kPa以下，用氣高峰時保持在50kPa以上。“金通燃氣管線”0．8公里，口徑DN300與壓送機出口連接，并與城市管網相通；

(2)工藝設計方案：由于“金通燃氣管線”口徑小，管線短，用氣量少，但需要壓力高；而城市管網口徑大，管線長，用氣量大，可以在“金通燃氣管線”與城市管網之間加裝一個閥門，平時開一臺壓送機，很容易提升“金通燃氣管線”的壓力，多余壓力通過閥門泄放到城市管網中去；

(3)設計方案優點：

第一、投資少，只要增加一臺能根據壓力而自動調節開啟度的電動閥門，如采用變頻電機等調壓方法其投資都比這種方案大得多；

第二、城市管網的可容性很大，通過城市管網卸壓不會造成城市管網壓力的急劇變化；

第三、平時只開一臺壓送機足以保證“金通燃氣管線”的壓力，多余壓力通過閥門泄放到城市管網中去可以少量提高城市管網壓力，減少用氣高峰時開動壓送機的臺數；

2、系統組成和各部分功能

根據工藝方案形成的燃氣管線壓力自動監控系由壓送機、電動閥門、管線壓力變送器、壓力自動監控儀和輔助電器組成：

(1)壓送機是金通管線的升壓設備，將儲氣罐的燃氣壓送進金通管線，提高管線壓力；

(2)電動閥門是調節管線壓力的執行機構，金通管線壓力高時，電動閥門受控開啟，將壓力卸放到城市管網，金通管線壓力低時，電動閥門受控關閉，提高金通管線壓力，通過閥門開啟度的變化來調節金通管線的壓力；

(3)管線壓力變送器是系統監控管線壓力的一次儀表，一方面檢測和顯示管線壓力情況，另一方面為壓力自動監控儀提供管線壓力監控依據；

(4)壓力自動監控儀是管線壓力自動監控系統的心臟，它接受壓力變送器的信號，根據使用者預先設定的工況參數進行運行，控制電動閥門的開啟度從而調節管線壓力穩定在需要的范圍內。壓力自動監控儀設定參數在壓力變送器量程范圍內(0～160kPa)可設定上上限、上限、下限、下下限四點五段，線區》lkPa，響應速度1秒鐘；

3、系統自控運行基本原理

在壓送機開機情況下，壓力自動監控儀檢測到金通管線壓力低于下下限時，指令電閥關閉，電閥緩慢關閉過程中金通管線壓力隨之上升，到達下限時指令電閥停止，由于壓送機仍在加壓金通管線壓力繼續上升，金通管線壓力到達上上限時壓力自動監控儀指令電閥開啟，電閥緩慢開啟過程中壓送機管線壓力隨之下降，到達上限時指令電閥停止。壓送機每小時的壓送量基本穩定，如果金通用氣量也基本穩定，那么經過幾次調整，閥門開啟度就會穩定在某個數值，金通管線壓力也會穩定在原設置的數值內；如果金通用氣量產生波動，自控系統重新調整達到新的平衡；

二、燃氣管線壓力自動監控系統技術

1、壓力變送器：采用中日合資橫河儀表公司生產的EJA壓力變送器，其主要特點是精度高(±0．075％)、穩定性好、對環境要求低且免維護，有LED四位數顯，符合長期連續使用的要求；

2、電動閥門：雙閘板燃氣專用閥門，配用隔爆型電動裝置，具有限位控制、過轉矩控制、運行指示和開啟度信號輸出等功能；

3、壓力監控柜：集檢測和控制于一體的立柜，主要功能有

A、采集金通管線壓力變送器信號；

B、采集閥門全開、全關、過轉矩和開啟度信號；

C、根據設置要求自動控制電閥開、停、關；

D、輸出電閥開、關動力源；

E、RS232接口與上位計算機連機；

F、LED四位數顯金通管線壓力、電動閥門開啟度，燈光顯示電閥開、停、動、關和壓力越上上限、上限、下限、下下限，壓力越上上限、下下限時拌有聲響報警信號；

4、系統技術要點：

A、系統采用單片微機技術，軟件采用匯編語言和MBASIC混編方法，適用于功能比較專一的設計要求，即經濟又實惠；編制的基本程序固定在EPROM內，增加運行的穩定性和可靠性，根據工況設置參數采用功能鍵，其內部采用可擦寫的E2pROM芯片，具有靈活性，適應各種需要；

B、壓力自動監控儀采集信號、設置、運算等都是弱電，而拖動電動閥門卻是強電，以弱控強在理論上是可行的，但在實踐中往往會碰到一些問題，主要是干擾問題。在解決干擾問題中采取多種措施并用的辦法，主要是繼電器隔離、對干擾源增加吸收電路、電抗性元件遠離弱電部分、提高儀器抗干擾能力、軟件部分利用其智能性濾除干擾等；

C、系統在整體設計中考慮工況實際需要采用一用一備、人工、自動切換、燈光顯示和聲音報警等多種功能；

三、編后語

1、本系統經過半年多的運行，達到了設計要求，說明原設計思路是正確的、可行的，現在進行總結以完善和提高系統水平；

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個體層面上的管理屬于短期規劃與決策，于2000年左右開始逐漸受到業界重視，美國電力科學研究院（EPRI）與國際大電網會議（CIGRE）隨之了相應研究報告與技術手冊，這一層面的資產管理已在國外許多成熟電網企業推廣應用。而國內方面，國家電網公司于2008年了一系列一次設備狀態評價導則、狀態檢修、風險評估導則等系列指導規范，并于2010年起陸續成立各級電力設備狀態評價指導中心，于全網推廣實施以風險為導向的設備狀態檢修管理模式，南方電網公司也緊跟腳步于2010年一次設備狀態，并建成各級設備狀態監測與決策分析中心平臺指導設備狀態檢修工作，其實質也是為有效調配資源服務。

2群體層面資產管理

在群體層面上，早期安裝變壓器的老齡化問題日益凸顯，若依據以往業界認知的25~40年有效設計壽命為依據，許多設備均已超期服役，這一問題在發達國家的成熟電網中尤為突出。由此帶來的大量設備的老化、劣化失效是他們關注的重點問題之一。為保障電網的穩定性，這些設備勢必要再其狀態劣化到一定程度之前予以更換。而變壓器本身又具有投資費用高，采購交付周期長的特點（一般耗時15個月或者更長），這樣當涉及大量變壓器設備的更換決策時就需要提前制定更換計劃并編制相應更換預算。為適應這一需求，群體層面的資產管理時間尺度一般在5~10年之間甚至更長，屬于中長期規劃與決策的范疇。為實現這一層面的資產管理，一般需要構建變壓器統計壽命模型，當取得變壓器群體的統計壽命分布后即可方便地利用這一分布模型結合當前電網中變壓器的總體服役年齡分布情況預測未來需要更換的變壓器臺數信息，進而可在此基礎上編制更換預算。這種通過構建設備統計壽命分布模型實現設備群體層面中長期規劃與決策的資產管理方式雖已在許多發達國家電網企業中得到廣泛應用（如加拿大HydroOne，英國NationalGrid及美國PJMInterconnection等），卻尚未取得國內電網企業的廣泛重視。究其原因，主要有以下兩方面：一方面變壓器設備老化問題在國內許多電網企業中問題尚不突出，于2000年前后電網高速發展期大量投運的設備尚處于壽命早期，設備投資也主要集中在新架設電網的建設及設備擴容上；另一方面，國內電網企業的運營模式多以保障電網可靠性為首要考量，一些服役時間較長的設備（15~20年）不論其所處狀態只要到達保守估計的運行年限即予以更換，這使得真正處于老化期的設備在當前電網中只占極少數。這樣不分析設備狀態，不研究設備失效規律，而套用指定年限一刀切的設備更換方式既不經濟也不科學。隨著電網經營市場機制的引入，權衡電網運營風險、可靠性及企業的長期收益三方面因素，借鑒國外成熟電網企業相關經驗，研究適用的設備群體層面中長期規劃與決策方式對國內電網企業來說是非常有必要的，應引起廣泛重視。

3結束語

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關鍵詞：預應力樁基礎

90年代以來，廣東湛江沿海灘涂和軟土地區，高強度預應力混凝土管樁已被推廣應用于房屋建筑和橋梁、碼頭等工程中。軟土地基廣泛采用預制樁基礎，用柴油錘擊入樁時噪聲大且拌有濃煙油污，尤其在市區中心和居民區內的施工中，有悖于環境和文明施工要求。以液壓法壓入式施工樁工藝替代錘擊，既無噪聲也對環境無任何污染，具有廣泛的應用前景。本文以湛江自來水公司、湛江海運集團公司工程的樁基工程為例，介紹高強度預應力混凝土管樁的施工方法，設計、施工中應注意的事項及適用條件以及樁的質量控制。

1工程概況

(1)湛江自來水公司綜合住宅樓工程框架結構九層，總高度為31．50m。位于湛江市海濱地帶，地質狀況：地面以下2．5～4m為機械吹填海砂層，地表平坦，砂層往下為淤泥層，屬沖刷和淤泥環境沉積類型。第四紀軟土厚度較大，特別是第二層的淤泥層，厚度達8．50～15．20m，層面為極具特色的海陸沉積湛江組層型。場區下水位于地表下1．20m層面，屬上層滯水帶類型。該工程樁基設計采用高強度預應力混凝土管樁(樁徑為500mm，壁厚100mm，管樁混凝土強度C80)，單樁承載力為700kN，有效樁長為26—29m，總樁數230根，采用三節接樁。基礎采用群樁上的整體筏板及局部承臺。

(2)湛江海運集團綜合住宅樓工程框架結構九層，總高度為32．10m。地質狀況屬軟土地基，從第l層～第8層均為松軟地層，力學性質差，第9層持力層為地表下深25m以上的厚8～14m的粘土層(?κ＝190kPa)。本工程位于市區中心，周圍的東、北、西三面為多層住宅群，距離6～8m；南面臨街。該工程的樁基礎設計采用先張高強度預應力混凝土管樁(直徑為400mm，管樁壁厚95mm，混凝土強度為C80)，單樁承載力為700kPa，樁長27～30m，總樁數289根，采用三節接樁，基礎采用群樁上分組承臺。

2預應力混凝土管樁的質量檢驗與試驗

樁的質量檢驗液壓法壓樁同錘擊法沉樁，但可利用靜力壓樁機作反力平衡裝置進行樁的靜載試驗，可省去設置錨樁和反力梁等。為了保證工程的質量，必須分階段進行單樁承載力的靜載和動測試驗。

2．1靜載試驗法

以湛江海運集團綜合住宅樓的樁基質量試驗為例：管樁的靜載試驗要模擬實際荷載情況，通過靜力加壓，得出3根試樁荷載一沉降關系曲線近似試樁的入土深度分別為－28．50m、－29．70m和－29．90m，表明均進入第9層粘土層。根據上述系列關系曲線，綜合評定確定其容許承載力，它已較好地反映單樁的實際承載力，滿足設計要求。

預應力混凝土管樁在樁身強度達到設計要求的前提下，對于粘性土，不應少于15d，且待樁身與土體的結合基本趨于穩定，才能進行試驗。

上述試驗曲線表明，試樁的樁周摩擦阻力和端承力發揮正常，樁身質量良好，其承載力標準值均大于設計要求700kN的標準值。

單樁豎向抗壓靜載試驗一般采用油壓千斤頂加載，千斤頂的加載反力裝置可根據現場實際條件采用如下方法：

(1)錨樁橫梁反力裝置：由4根錨樁、主梁、次梁、油壓千斤頂以及測量儀表等組成。錨樁、反力梁裝置能提供的反力應不小于預估最大試驗荷載的1．2～1．5倍。

(2)壓重平臺反力裝置：由支墩、鋼橫梁、鋼錠、油壓千斤項及測量儀表等組成。壓重量不得少于預估試樁破壞荷載的1．2倍；壓重應在試驗開始前一次加上，并均勻穩固的放置于平臺上。

2．2動測試驗法

動測試驗法，又稱動力無損檢測法，是檢測樁基承載力及樁身質量的一項新技術。高應變動力測試法，也是作為靜載試驗的補充。采用PDA打樁分析儀樁基測試方法，是利用重錘錘擊樁頭使樁頭產生一個永久性位移而得出樁的極限承載力和樁身結構完整資料。

海運集團綜合住宅樓樁基的動測試驗的試樁數為9根。

3液壓入樁的施工方法

3．1施工程序

液壓管樁的施工程序為：測量定位一樁機就位—)復核樁位一吊樁插樁一樁身對中調直一靜壓沉樁一接樁一再靜壓沉樁一送樁一終止壓樁一樁質量檢驗一切割樁頭一填充管樁內的細石混凝土。

3．2施工要點

(1)靜力壓樁單樁豎向承載力，可通過樁的終止壓力值大致判斷，但因土質的不同而異。樁的終止壓力不等于單樁的極限承載力，要通過靜載對比試驗來確定一個系數，然后再利用系數和終止壓力，求出單樁豎向承載力的標準值?κ，即?κ＝k?s。如判斷的終止壓力值不能滿足設計要求，應立即采取送壓加深處理或補樁，以保證樁基的施工質量。

壓樁應控制好終止條件。湛江海運集團綜合住宅樓樁基工程，壓樁到設計樁長時，壓力表的壓力達到單樁承載力2．7倍時，即可停止壓樁，否則應增加樁長，并會同設計單位另行處理。

(2)壓樁應連續進行，采用硫磺膠泥接樁間歇不宜過長(正常氣溫下為10～18min)3接樁面應保持干凈，澆注時間不應超過2min；上下校中心線應對齊，偏差不大于10mm；節點矢高不得大于1％樁長。

(3)垂直度控制，調校樁的垂直度是沉樁質量的關鍵，須高度重視。插樁在一般情況下人土30～50㎝為宜，然后進行調校。樁機駕駛人員在施工長的組織、指揮下，掌握好雙方角度尺兩個方向上都歸零點，使樁機縱橫方向保持水平，調校垂直在規范允許值以內才能沉樁。在沉樁過程中施工員隨時觀察樁的進尺變化，如遇地質層有障礙物、樁桿偏移時，應分一二個行程逐漸調直。

3．3沉樁線路的選定

預應力樁基施工時隨著人樁段數的增多，各層地質構造土體密度隨之增高。土體與樁身表面間的摩擦阻力也相應增大，壓樁所需的壓入力也在增大。為使壓樁中各樁的壓力阻力基本接近，入樁線路應選擇單向行進，不能從兩側往中間進行(即所謂打關門樁)，這樣地基土在人樁擠密過程中，土體可自由向外擴張，即可避免地基土上溢使地表升高，又不致因土的擠壓而造成部分樁身傾斜，保證了群樁的工作基本均勻并符合設計值。湛江海運集團綜合住宅樓工程毗鄰居民集聚地，東、北、西三面房屋較近，沉樁線路應為樁中心離建筑物近處開壓，企圖將各土層自北向南排擠(南面臨街無建筑物)，盡可能地降低擠土效應影響。·

3．4管樁與承臺的連接方式

上述工程管樁與承臺采用剛接。管樁的樁頭均采用專用工具鋸斷，斷口平齊，故不能利用樁身內的鋼筋伸入承臺作為連接的鋼筋。在樁頭的樁管內填充4200mm高的C30細石混凝土，并在混凝土中均分插入6ф14鋼筋與承臺連接。圖1為管樁與承臺連接大樣。

4管樁的設計及施工中應注意的事項

(1)管樁的造價較高，樁基礎設計時須根據上部荷載、工程地質條件等綜合考慮，多方案比較后方可采用。同一工程中樁的規格、型號不應太多，以免造成施工困難，特別是注意避免造成施工錯誤。

(2)綜合考慮地質情況和樁身強度，確定單樁承載力。管樁為開口樁，根據現場壓樁觀察分析，在入土過程中，會較快地在樁尖處形成一土楔，使其入土時的擠土情況與閉口樁無異，故在確定單樁承載力時將開口樁按閉口樁考慮。

(3)適當限制壓樁速度，沉樁速度一般控制在lm／min左右為宜，使各層土體能正確反映其抗剪能力。當地基表層中存在大塊石頭等障礙物時，要避免壓偏。

(4)壓樁機應根據土質情況配足額重量或選用相應的液壓樁機。

(5)若采用焊接法接樁時，須分層均勻地將套箍對焊的焊縫填滿，為加快施工速度，減少接樁時間，可設2～3名焊工同時施焊，焊畢停約lmin即可進行沉樁。

(6)管樁身不受損壞；樁帽、樁身和送樁的中心線應重合；壓同一根樁應縮短停息時間。

(7)壓樁機的液壓入樁有一定的垂直行程高度，如YZY360樁機的垂直行程為1．5m，即每入樁1．5m即松開抱樁器。開動油泵使之上移，再抱樁固定壓入，循環作業。在開始的第一二個行程，要特別注意控制樁身的垂直度。

(8)記錄入樁行程深度及相應壓力值，以判別入樁情況正常與否及樁的承載能力。

(9)為減少靜力壓樁的擠土效應，應采取如下措施：

a)設置袋裝砂井或塑料排水板，以消除部分超孔隙水壓力，減少擠土現象。袋裝砂井直徑一般為70～80mm，間距l～1．5m，深度10～12m。塑料排水板的深度、間距與袋裝砂井相同。

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在電網中,高壓交流隔離開關用來合、分無負荷的電路及電氣設備,其功能主要包括實現輸送電力和安全隔離的作用,即在合閘狀態能可靠地通過正常工作電流和規定短時間內的異常(故障)電流,而在分閘狀態時觸頭間有符合規定要求的絕緣距離和明顯的斷開點,使負荷側電力設備與電源安全隔離。對隔離開關的功能要求相對較少,所以其結構相對比較簡單，沒有滅弧裝置，不能用來接通和斷開負荷電流。高壓交流隔離開關是戶外式結構，絕大多數處在比較惡劣的戶外條件下運行，直接暴露在大氣環境中工作,容易受到環境和氣候條件的影響，產品設計和制造應充分考慮這個因素，以保證在雨、風、冰、雪、灰塵、嚴寒和酷熱等條件下均能可靠地工作。

2隔離開關常見的故障

隔離開關運行中常見的故障類型有以下幾種：瓷瓶斷裂故障、機構問題、導電回路發熱。在系統運行中,隔離開關有比較多的缺陷和故障,涉及到多方面的問題。可以歸納為機構問題,包括操作卡澀以及合分閘不到位、銹蝕、進水受潮、干澀、機構卡澀、輔助開關失靈等,這些缺陷不同程度上導致開關合分閘不正常,拒動和合分閘不到位；其次是導電系統接觸不良使得導電回路發熱異常，其原因是開關觸頭彈簧失效使接觸不良或者是合閘不到位,還有導電回路松動、開裂等,還有的是導電回路結構不良的問題；對安全運行威脅最大的是瓷瓶斷裂故障,影響最為嚴重。

2.1瓷瓶斷裂故障

發生這種故障的隔離開關尤以220kV等級為多,有的發展成重大事故,所以影響極大，支柱絕緣子和旋轉瓷瓶斷裂問題歷年來都有發生，有的是運行多年的老產品,也有是剛投運才一年多的新產品。

絕緣子斷裂與電瓷廠產品質量有關,也與隔離開關整體質量有關，絕緣子澆制不均等問題,此外還有水泥膠裝的問題。另外質檢手段不嚴也給運行留下隱患,有缺陷和有隱患的絕緣子沒有被檢測出來,被組裝成產品后,對安全運行構成極大的威脅。

除了支持絕緣子外,旋轉絕緣子斷裂故障也時有發生,旋轉絕緣子操作時主要受扭力作用,瓷瓶斷裂事故至今仍不能有效的予以防止。

對瓷絕緣子斷裂問題,必須要綜合進行治理,首先從源頭上抓起,絕緣子制造廠要嚴格工藝,穩定生產過程,每個絕緣子都應經過認真檢驗,保證合格品才能出廠，隔離開關制造廠要把好外購件關,加強檢驗,提高隔離開關整體質量。對同型號隔離開關在手動操作時比較其操作力矩,如出現操作困難,切忌強行進行操作。更好的方法是要開展隔離開關支柱瓷瓶缺陷檢測新技術的試點和推廣,進一步研究開發瓷瓶缺陷在線監測工作。建議在小修或大修檢查時,應適當增加空載機械操作次數,以提高瓷瓶缺陷在停電操作中暴露的概率,有的檢修時只操2～3次,實在太少了。

2.2機構問題

機構問題表現為拒動或分合閘不到位,往往在倒閘操作時發生。很多情況下故障不會擴大,現場可以進行臨時檢修和處理,當然會耽誤停送電時間。發生問題的以老舊的GW4、GW7型開關居多，還有GW6隔離開關曾發生合閘后自動分閘故障(主要是平衡彈簧材質和工藝不良,甚至在運行中平衡彈簧銹斷)；GW10、GW11產品曾發生閘刀三相拐臂的角度調整不對,機構輸出軸法蘭角度調整不到位,扇型齒輪爆齒,導致萬向節法蘭與機構法蘭連接螺絲被切斷、機構的限位開關鑄鐵件被打斷、分合閘不到位等故障。

隔離開關在出廠時或安裝后剛投產時,合分閘操作還比較正常。但過不了多久,有的在一、二年后,就會出現各種各樣問題。有的因機構進水,操作時轉不動,有的會發生操作時連桿扭彎,甚至轉動瓷瓶與滑線軸間已擰成麻花,還有的在連桿焊接處斷裂而操作不動。總之,由于機構卡澀問題會引起各種故障。

操作失靈首先是機械傳動問題,早期使用的機構箱容易進水、凝露和受潮,轉動軸承防水性能差,又無法添加油，長期不操作,機構卡澀,軸承銹死,強行操作往往導致部件損壞變形。另外,產品的傳動結構設計不合理,操作阻力大也是重要原因。有些產品導電桿合閘限位與電動機配合不當,操作中造成渦輪開裂。有的GW4型隔離開關的閘刀機構傳動主軸與垂直傳動軸連結,采用半圓柱吻合結構,在電動操作時由于半圓柱變形發生相對位移,使合分閘不到位。還有由于接地刀銹蝕,使軸銷斷裂而無法操作。此外還有輔助開關問題,包括切換不到位或接點接觸不良,導致電動操作失靈，這類問題,在設計制造階段要進行認真的分析和試驗研究,并且負責地做好每一臺開關的出廠試驗,決不能把缺陷遺留到運行現場。

隔離開關機構箱進水以及軸承部位進水現象很普遍。金屬零部件的銹蝕問題也十分嚴重，包括外殼、連桿、軸銷、彈簧等。曾發現有的GW6開關的中間機構箱上的防雨罩竟會銹蝕到不能碰的情況。操作機構箱外殼也會嚴重銹蝕。加之措施不當,導致機械傳動失靈,導電接觸系統造成接觸不良。改進措施如機構箱改用不銹鋼材料,對觸頭系統采用干工藝,對轉動部位做到全密封防水,以實現終生免維護。

2.3導電回路發熱

2.3.1隔離開關發熱原因及特點

①運行年數長，設備趨于老化，靜觸指壓緊彈簧特性變壞,也可能是靜觸指單邊接觸,觸頭夾緊彈簧松弛變形，夾力不夠導致部分觸指與動觸頭不接觸，使觸指與動觸頭接觸面減少，動靜觸頭存在污垢，還有是長期運行后材料易氧化銹蝕接觸電阻過大增加，觸指上有明顯的燒傷坑點而造成。②合閘不到位或剪刀式鉗夾結構夾緊不良。合閘角度存在偏差，致使接觸面不夠，連接螺栓緊固不夠或過度致使螺栓斷裂。③迎峰度夏負荷較大時發熱頻繁。④常年處于穩定大負荷狀態。

2.3.2隔離開關發熱的處理

①進行溫度監測,根據發熱溫度及發展速度決定是否需要向調度申請改變運行方式或減少負荷。②改變運行的方式。③檢修：隔離開關檢修一般更換靜觸頭彈簧夾和燒傷觸指，清除動靜觸頭氧化層，清洗動靜觸頭，涂導電膠，緊固螺栓，徹底的辦法是更換靜觸頭。采用動觸頭兩步運動的轉動式或插入式觸頭結構將使產品質量有所提高,用戶加強維護和堅持紅外監測是減少和發現導電回路發熱故障的有效手段。運行部門還應繼續總結經驗,希望通過制造廠和用戶的共同努力,使國產高壓隔離開關的產品質量和運行水平得到提高。

3隔離開關的運行巡視及維護

巡視工作是發現設備缺陷的有效手段，運行人員巡視中多次發現接點處有微微蒸汽，然后測溫發現過熱點，在特殊天氣組織人員巡視，檢查接點有無冒汽，雪水融化，設備上有無懸掛物等。應每月對端子箱、端子排清掃，清除浮灰，堵洞，用丙酮擦除機構部分油垢，檢查三相動力電源及激勵電源是否正常，處理操作失靈等缺陷。每次設備停電，都安排檢修人員對隔離開關支撐瓷瓶及相關的獨立支撐瓷瓶進行防污清洗，采用灰垢型清洗劑涂在瓷瓶上，數分鐘后即可擦干凈，然后用清水濕布擦幾遍即可。對加熱器進行改造，對端子箱、操作箱加裝密封圈。在維護中發現端子松動，保險熔斷，小開關接觸不好，接地刀閘輔助接點轉換不良等故障，都應及時給予了處理。每年冬季來臨之前，對GW7-220型隔離開關支柱瓷瓶下部鑄鐵鉆孔進行疏通，保證出水正常，防止結冰凍裂設備。

4隔離開關運行維護、檢修方面建議

①年度開關單元檢修時，加強對220kV母線隔離開關檢修，應列入計劃和規定。②隔離開關觸頭彈簧部件更換或整個靜觸頭的更換應該視老化程度縮短周期。③動靜觸頭接觸面的電阻是發熱的主要原因，檢修后隔離開關導電回路電阻測量也是檢驗檢修質量的手段，合格與否作為檢修設備投運的條件。④接點在線溫度監測是發現接點發熱的主要手段，設備接點發熱比較隱蔽，巡視發現較為困難，在線測溫應進一步加強；重點測溫是對普測發現溫升超過一定值的部位定期進行測溫；疑點測溫就是負荷較大時對大負荷點及可能發熱的部位進行在線測溫。⑤建立接點過熱的有關規定。⑥隔離開關接觸器很多無防護罩,運行中容易發生誤碰，應考慮補裝完善。運行維護中要注意端子的緊固。箱門的密封圈易老化，要經常更換，良好的密封可減少維護工作量。

5結語

通過對部分隔離開關故障引起的事故的了解，對造成設備損壞甚至大面積停電的現象，我們必須對此加以足夠的重視。應加強工藝質量管理，根據設備自身結構進行靈活處理；對于日常巡視，應及時掌握設備運行狀況，發現故障盡快查明原因并排除隱患，保障電網安全可靠運行。隨著科學技術的不斷進步，隔離開關的不斷完善，性能不斷提高，建議各單位以安全為基礎，對設備進行完善化和更換，保證系統的穩定性和安全性。

參考文獻：

[1]史國超.中小型水電站金屬結構及機電設備制造安裝檢測實用技術[M].鄭州:黃河水利出版社,2006.

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該器件組成的雙電源主要應用于TFT-LCD顯示器、手持式電子裝置、便攜式電子產品及膝上計算機等產品

引腳排列與功能

LM2717-ADJ的引腳排列如圖1所示,各引腳的功能如表1所示。

有關參數(典型值)

LM2717-ADJ有關參數如下;靜態電流IQ=2.7mA;基準電壓VBG=1.267V;輸入電壓VIN為4~20V開關電流限制值:第1路為2.2A,第2路為3.2A;頻率設定是電阻RF:RF=4.64kΩ時,Fsw=300kHz;RF=2.26kΩ時,Fsw=600kHz;關閉控制電源正常工作,VH>1.8V,電源關閉,NL<0.7V;輸入電壓VIN低于3.6V時低壓鎖存,輸入電壓VIN高于3.8V時正常工作。

典型應用電路

LM7217-ADJ的典型應用電路如圖2及圖3所示。圖2是一種輸入17～20V,輸出15V及3.3V的應用電路;圖3是在相同輸入電壓下,輸出5V及3.3V的應用電路。這兩個電路的基本參數都相同,主要差別在設定輸出電壓到反饋端的電阻分壓器的阻值不同。圖2、3中的CBOOTx,(x值是1或2)是自舉式升壓電容器,它可以提高驅動器的電壓,保證N-MOSFET有足夠的VQ電壓,如圖4所示。在上電的瞬間,從VINDCBOOSTLXCOUTS到地的電流給CBOOST及COUTX(包括COUTXA)充電,由于CBOOST<(COUTS+CBOOST),所以VIN的電壓大部分降在CBOOST上。CBOOST上的電壓VCBOOST等于驅動器電VDRI,保證了N-MOSEFT的VGS電壓值。本文主要介紹電路中一些元器件參數的選擇。

1輸出電壓的設定

輸出電壓VOUT與圖1、2中的反饋電路分壓電阻RFB(3)及RFB2(4)有關,其關系式為:

VOUT=(1+RFB1(3)/RFB2(4))X1.267V(1)

現RFB2(4)設為20kΩ,則在要求的VOUT下可求出RFB1()3值。例如,VOUT要求3.3V,RFB2設為20kΩ,按上式可求得RFB1,為32.09kΩ,可取33kΩ(圖中RFB1=36.5kΩ、RFB2=20.4kΩ,則按公式計算出VOUT=3.53V,這考慮是在有負載時,輸出電壓有下降的原因,將電壓提高了0.23V)。

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1.1一般資料

將2013年住院實施風險管理的高危壓瘡中風患者71例設為觀察組,其中男41例,女30例；年齡43~91歲;住院天數11~71d,平均住院(45.20±19.12)d；Branden評分(13.15±4.52)分。將2012年高危壓瘡中風患者50例設為對照組,其中男31例,女19例;年齡41~89歲；住院天數15~87d,平均住院(42.53±18.34)d；Branden評分(12.93±5.13)分。兩組患者在年齡、性別、住院天數、Branden評分方面比較差異無統計學意義(P>0.05),具有可比性。納入標準：長期臥床、癱瘓、強迫、重度低蛋白血癥(血白蛋白<30g/L)、高度水腫、大小便失禁其中任意一項且Branden評分≤16分的中風患者。

1.2方法

對照組按壓瘡護理常規進行護理,觀察組在此基礎上實施壓瘡風險管理,具體如下。

1.2.1患者壓瘡高危因素評估與篩查

根據Branden量表［2］內容和腦卒中患者特點確定腦卒中患者壓瘡危險因素為：長期臥床癱瘓、重度低蛋白血癥(血白蛋白<30g/L)、高度水腫、大小便失禁。責任護士在患者入院2h內應用Braden量表進行評分,檢查患者皮膚,完成初次篩查評估。住院期間患者出現任意一項壓瘡危險因素,隨時應用Braden量表進行評價。患者Braden評分≤16分,有發生壓瘡的危險［3］,填寫高危壓瘡報告表上報。分值越小,發生壓瘡的危險性越高。

1.2.2護理人員壓瘡相關知識培訓

將壓瘡發生的基礎理論及護理方法(例如：氣墊床、減壓敷貼的使用等技能)納入護理人員“三基”考核。采用參加壓瘡管理培訓班、專項技能訓練、個案分析等方式,進行腦卒中患者危險因素識別、Branden評分表使用、壓瘡防護方案設計、壓瘡的分期與治療等知識培訓。

1.2.3制訂個體化壓瘡預防護理方案

壓力是發生壓瘡的最主要因素,因此減壓是壓瘡預防的關鍵［4］。①通過減壓設備聯合減壓敷料解除壓瘡高危腦卒中患者局部壓力。Branden評價≤16分的腦卒中患者,使用氣墊床全身減壓,同時在骶尾部、肘部、足跟、大轉子等骨突出部位,使用水膠體敷料保護皮膚。強迫患者再給予局部減壓,例如：棉圈、氣圈等。患者半坐臥位時上半身抬高不超過30°,避免骶尾部的剪切力。②皮膚護理。腦卒中患者因吞咽困難影響進食、二便失禁等導致皮膚抵抗力差,更易受損。按照常規做好患者基礎護理,靜脈輸注白蛋白后,將瓶內余液加生理鹽水等比例稀釋后涂抹在骶尾部、髖部等壓瘡易發部位,輕輕按摩至吸收。白蛋白可以改善微循環,有利于組織的再生和修復［5］,增加局部免疫功能。③個體化確定患者翻身時間,避免長時間的臥位或坐位。使用氣墊床患者一般每4小時翻身1次［6］,夜間適當延長。患者更換后觀察皮膚情況,無壓瘡為有效,如無效則將間隔時間縮短30min再次評價,至有效為止。不能自主翻身的患者使用中單協助,2名護士站立在病床兩側,抓住中單同時抬起患者移動,避免拖、拉、推等摩擦力損傷皮膚。④針對腦卒中患者壓瘡危險因素采取有效的治療措施,控制或消除其對患者的影響,例如：大小便失禁患者正確使用吸水墊、一次性接便器、接尿器,局部皮膚涂抹護膚劑,必要時遵醫囑留置尿管,保持會皮膚清潔干爽；低蛋白血癥患者靜脈輸注白蛋白、血漿等改善營養狀態。

1.2.4分層次動態質量管理

建立完善高危壓瘡患者識別與上報制度、護理流程和高危壓瘡護理質量考核標準等,成立護理部壓瘡質量控制組－病房壓瘡管理小組－責任護士三級質量控制體系,明確各級人員職責。①責任護士及時正確評估患者,發現高危患者立即報告護士長,并告知患者及家屬壓瘡的危險因素、危害和預防措施,取得患者及家屬的理解與配合。實施個體化壓瘡預防護理方案,動態觀察患者病情和皮膚情況,評分在13~16分的中風患者,責任護士每天檢查患者皮膚,每周應用Braden量表評分1次。評分≤12分的患者,每班檢查并交接患者皮膚,每周應用Branden量表評分2次。填寫壓瘡預防觀察記錄表,根據患者Braden評分、病情進展和皮膚情況及時修訂護理方案。②護士長組織科室壓瘡管理小組對高危壓瘡患者進行個案討論,制訂個體化預防護理方案,填寫高危壓瘡報告表,24h內上報護理部。每日跟進察看預防措施的執行情況,進行動態管理。③護理部接到高危壓瘡報告表24h內訪視高危患者,檢查患者Branden評分、方案的制訂和落實情況。以后每周檢查1次,進行全程監控。

1.3評價標準

壓瘡護理質量包括Branden評分工具使用情況、患者及家屬壓瘡防護知識知曉情況、壓瘡防護方案是否個體化、措施落實情況、患者舒適度5個方面,滿分100分。

1.4統計學方法

采用SPSS16.0統計學軟件對數據進行統計學分析。計量資料以均數±標準差(x-±s)表示,采用t檢驗；計數資料采用χ2檢驗。P<0.05為差異具有統計學意義。

2結果

觀察組患者的壓瘡發生率低于對照組(P<0.05),壓瘡護理質量高于對照組(P<0.01)。

3討論

3.1實施風險管理有效降低了腦卒中患者的壓瘡發生率

預防是避免壓瘡發生的主要手段。識別腦卒中患者壓瘡的危險因素,對存在危險因素的腦卒中患者采用Branden量表評分,能及早發現高危壓瘡患者,有重點地實施壓瘡護理。責任護士遵循評估－制訂個體化方案－實施與觀察－修訂方案－實施的持續改進模式,進行動態的、綜合性的觀察與護理。使用氣墊床患者每4小時翻身1次,能減輕受壓部位的皮膚壓力,改善血流量,降低壓瘡發生的危險,減輕護士的工作量,從而減少了頻繁翻身對患者病情和睡眠的影響［5-7］。根據患者更換后皮膚情況確定翻身間隔時間,避免了機械執行同一標準而損傷患者皮膚,預防措施更加合理有效。水膠體敷料含有凝膠成分,能加快受壓部位的血液循環、改善局部充血狀況,起到屏障作用,預防壓瘡的發生［8］。綜合考慮患者的病情、營養、皮膚等因素制訂的壓瘡防護方案,滿足了患者個體化需求。

3.2實施風險管理提高了腦卒中患者壓瘡護理質量

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關鍵詞：串聯電容補償；過電壓；潛供電流；次同步諧振（SSR）；暫態恢復電壓（TRV）；電力系統

1、引言

采用串聯電容補償技術可提高超高壓遠距離輸電線路的輸電能力和系統穩定性，且對輸電通道上的潮流分布具有一定的調節作用。采用可控串補還可抑制系統低頻功率振蕩及優化系統潮流分布；

但在系統中增加的串聯電容補償設備改變了系統之間原有的電氣距離，尤其是串補度較高時，可能引起一系列系統問題，因此在串補工程前期研究階段應對這種可能性進行認真研究，并提出解決問題的相應方案及措施。我國南方電網是以貴州、云南和天生橋電網為送端、通過天生橋至廣東的三回500kV交流輸電線路及一回500kV直流輸電線路與受端廣東電網相聯的跨省（區）電網，2003年6月貴州—廣東的雙回500kV交流輸電線路建成投運，南方電網形成了送端“五交一直”、受端“四交一直”的北、中、南三個西電東送大通道。隨著南方電網西電東送規模的進一步擴大，為提高這些輸電通道的輸送能力和全網的安全穩定水平及抑制系統低頻振蕩，經研究決定分別在平果與河池變電所裝設可控串補（TCSC）及固定串補裝置（FSC）。通過對南方電網平果可控串補工程及河池固定串補工程進行的系統研究工作，作者對超高壓遠距離輸電系統中，采用串聯電容補償技術可能引起的系統問題獲得了比較全面的了解，并總結了解決這些問題的措施及方案。

研究結果表明，超高壓輸電線路加裝串補后所引發的系統問題主要有過電壓、潛供電流、斷路器暫態恢復電壓（TRV）及次同步諧振（SSR）等問題。

2、串補裝置結構及其原理

目前在電力系統中應用的串聯電容補償裝置按其過電壓保護方式可分為單間隙保護、雙間隙保護、金屬氧化物限壓器（MOV）保護和帶并聯間隙的MOV保護四種串補裝置。帶并聯間隙的MOV保護方式的串補裝置具有串補再次接入時間快、減少MOV容量及提供后備保護等優勢，相對而言更有利于提高系統暫態穩定水平，因此目前在電力系統的串補工程中得到了比較廣泛的應用。

（1）MOV是串聯補償電容器的主保護。串補所在線路上出現較大故障電流時，串聯補償電容器上將出現較高的過電壓，MOV可利用其自身電壓–電流的強非線性特性將電容器電壓限制在設計值以下，從而確保電容器的安全運行。

（2）火花間隙是MOV和串聯補償電容器的后備保護，當MOV分擔的電流超過其啟動電流整定值或MOV吸收的能量超過其啟動能耗時，控制系統會觸發間隙，旁路掉MOV及串聯補償電容器。

（3）旁路斷路器是系統檢修和調度的必要裝置，串補站控制系統在觸發火花間隙的同時命令旁路斷路器合閘，為間隙滅弧及去游離提供必要條件。

（4）阻尼裝置可限制電容器放電電流，防止串聯補償電容器、間隙、旁路斷路器在放電過程中被損壞。3串補裝置引起的過電壓問題串補裝置雖可提高線路的輸送能力，但也影響了系統及裝設串補裝置的輸電線路沿線的電壓特性。如線路電流的無功分量為感性，該電流將在線路電感上產生一定的電壓降，而在電容器上產生一定的電壓升；如線路電流的無功分量為容性，該電流將在線路電感上產生一定的電壓升，而在電容器上產生一定的電壓降。電容器在一般情況下可以改善系統的電壓分布特性；但串補度較高、線路負荷較重時，可能使沿線電壓超過額定的允許值。河池及平果串補工程的線路高抗與串補的相對位置不同時，輸電線路某些地點的運行電壓可能超過運行要求。

例如，惠河線或天平線一回線故障時，如將高抗安裝在串補的線路側，則串補線路側電壓可達到561kV或560kV以上[2]，均超過高抗允許的長期運行電壓，因此在兩工程中均建議將線路高抗安裝在串補的母線側以避免系統運行電壓超標的問題。在輸電線路裝設了串聯電容補償裝置后，線路斷路器出現非全相操作時，帶電相電壓將通過相間電容耦合到斷開相。河池FSC及平果TCSC工程中的惠（水）—河（池）及天（生橋）—平（果）線路上均已裝設并聯電抗器，如新增加的電容器容抗與已安裝的高壓并聯電抗器的感抗之間參數配合不當，則可能引發電氣諧振，從而在斷開相上出現較高的工頻諧振過電壓[3].因此在這兩個工程的系統研究工作中對串聯電容器參數進行了多方案比選以避免工頻諧振過電壓的產生。對這兩個串補工程進行的過電壓研究表明，由于惠河線及天平線兩側均接有大系統，無論惠河線或天平線有無串補，在線路發生甩負荷故障時，河池及平果母線側工頻過電壓基本相同；僅在發生單相接地甩負荷故障時，串聯電容補償的加入使得單相接地系數增大，從而使線路側工頻過電壓略有提高，但均未超過規程的允許值，不會影響電網的安全穩定運行。

4、串補裝置對潛供電流的影響

線路發生單相接地故障時，線路兩端故障相的斷路器相繼跳開后，由于健全相的靜電耦合和電磁耦合，弧道中仍將流過一定的感應電流（即潛供電流）[4]，該電流如過大，將難以自熄，從而影響斷路器的自動重合閘。在超高壓輸電線路上裝設串聯電容補償裝置后，單相接地故障過程中，如串補裝置中的旁路斷路器和火花間隙均未動作，電容器上的殘余電荷可能通過短路點及高抗組成的回路放電，從而在穩態的潛供電流上疊加一個相當大的暫態分量。該暫態分量衰減較慢，可能影響潛供電流自滅，對單相重合閘不利；單相瞬時故障消失后，恢復電壓上也將疊加電容器的殘壓，恢復電壓有所升高，影響單相重合閘的成功。根據對河池串補工程進行的研究：惠河線的惠水側單相接地時，潛供電流波形是一個低頻（f≈7Hz）、衰減的放電電流，電流幅值高達250-390A[5]（見圖2）。斷路器分閘0.5s后，該電流幅值仍可達200-300A，它將導致潛供電弧難以熄滅；如單相接地后旁路開關動作短接串聯電容，潛供電流中將無此低頻放電暫態分量[5]