拉缸范文10篇

摘要：簡述發動機拉缸的機理，分析造成發動機拉缸的原因，并提出了防止拉缸的措施。

關鍵詞：發動機；拉缸；預防措施

前言

發動機在工作過程中常常遇到發動機拉缸現象，所謂拉缸，就是發動機的活塞環或活塞與缸套的工作表面出現拉傷、拉毛、拉成溝槽的現象。拉缸具有相當的危害，拉缸時缸套的的磨損率很高，最高可達正常的幾百倍，使活塞、活塞環及缸套的壽命大為降低，使活塞與缸套咬死，造成發動機損壞。因此，掌握拉缸形成的機理，認真分析造成拉缸的原因，研究預防措施，對避免拉缸的產生具有重要的指導意義。

1拉缸形成的機理

拉缸的機理，直觀地說，就是活塞或活塞環與缸套之間局部產生高溫使環與缸套產生高溫熔蝕粘附，活塞與缸套之間的油膜中斷是產生拉缸的主要原因，活塞與缸套之間的油膜一旦中斷，則兩種金屬就產生干磨擦，由于高速的相對運動產生的高溫會超過金屬的熔點，引起活塞、活塞環與缸套表面產生熔蝕粘附，活塞繼續運動時，兩表面熔蝕粘附點又被扯斷，產生拉缸。

摘要：簡述發動機拉缸的機理，分析造成發動機拉缸的原因，并提出了防止拉缸的措施。

關鍵詞：發動機；拉缸；預防措施

前言

發動機在工作過程中常常遇到發動機拉缸現象，所謂拉缸，就是發動機的活塞環或活塞與缸套的工作表面出現拉傷、拉毛、拉成溝槽的現象。拉缸具有相當的危害，拉缸時缸套的的磨損率很高，最高可達正常的幾百倍，使活塞、活塞環及缸套的壽命大為降低，使活塞與缸套咬死，造成發動機損壞。因此，掌握拉缸形成的機理，認真分析造成拉缸的原因，研究預防措施，對避免拉缸的產生具有重要的指導意義。

1拉缸形成的機理

拉缸的機理，直觀地說，就是活塞或活塞環與缸套之間局部產生高溫使環與缸套產生高溫熔蝕粘附，活塞與缸套之間的油膜中斷是產生拉缸的主要原因，活塞與缸套之間的油膜一旦中斷，則兩種金屬就產生干磨擦，由于高速的相對運動產生的高溫會超過金屬的熔點，引起活塞、活塞環與缸套表面產生熔蝕粘附，活塞繼續運動時，兩表面熔蝕粘附點又被扯斷，產生拉缸。

1拉缸形成的機理

拉缸的機理，直觀地說，就是活塞或活塞環與缸套之間局部產生高溫使環與缸套產生高溫熔蝕粘附，活塞與缸套之間的油膜中斷是產生拉缸的主要原因，活塞與缸套之間的油膜一旦中斷，則兩種金屬就產生干磨擦，由于高速的相對運動產生的高溫會超過金屬的熔點，引起活塞、活塞環與缸套表面產生熔蝕粘附，活塞繼續運動時，兩表面熔蝕粘附點又被扯斷，產生拉缸。

2造成發動機拉缸的原因

2.1超負荷

新機械或剛大修出廠的機械都存在一個合理的磨合期，磨合期內不能全速運轉，轉速不應大于標定轉速的80%，由于在磨合階段，各配合面最有利的工作表面和潤滑油膜還未形成，在這個階段就以大負荷工作，將造成過熱，局部產生高溫熔蝕粘附，形成拉缸。

2.2活塞與缸套配合間隙過小

汽車發動機在修理過程中，其主要零件缸體、曲軸、連桿等。若修理質量差，在發動機裝配時極易造成活塞在汽缸中發生偏斜的現象(俗稱偏缸)。偏缸可導致汽缸局部不正常磨損，嚴重時，因活塞緊靠汽缸壁，側壓力過大，破壞了潤滑油膜而造成活塞(主要是頭部)與缸壁的拉缸現象，或是活塞環槽的拉缸變形，卡死了活塞環，使之不能正常工作。偏缸不僅使活塞與氣缸產生磨損，破壞了汽缸的密封，也會造成曲柄連桿的其它機件加速磨損，直接影響發動機的使用壽命。為防止偏缸現象，在發動機裝配過程中都有一個偏缸檢查的工序，其方法一般時將未裝活塞環的活塞連桿組裝入相應汽缸內，按規定擰緊連桿螺栓螺母，然后轉動曲軸使活塞分別處于上、下止點及活塞上下行時的中部位置，使塞尺檢查活塞頭部與汽缸壁之間的間隙(主要是發動機縱向前后的間隙)，若前后間隙不一致或一方根本無間隙，說明活塞向一方偏斜，即表未有偏缸現象。

1偏缸的主要原因

1．1現象

活塞在上止點，下止點均向同一側偏斜原因：①汽缸軸線與曲軸主軸勁軸垂直度超差；②連桿彎曲或連桿襯套孔與連桿軸承孔的軸中心線在同一平面內而平行度超差；③活塞孔軸線與活塞線連桿。

1．2現象

活塞在上止點、下止點均偏斜方向相反原因：曲軸的連桿軸頸與曲軸的主軸頸軸線在同一平面，但平行度超差。

拖拉機在現代農業中的地位不可取代,許多相關技術知識機手卻不能系統了解,制約了拖拉機在日常使用中應有的工作效率。現對拖拉機發動機常見故障排除進行分析,以期能給廣大農戶帶來幫助。

1柴油機起動困難或不能起動

柴油機的起動必須滿足下列條件:各零部件、附件安裝可靠;電氣系統線路連接正確,接頭無松脫;燃油系統中無空氣;向燃燒室定時定量供給霧化良好的柴油;向燃燒室供給充足的新鮮空氣;起動電動機有足夠轉速;壓縮終了時有足夠高的壓力和溫度。一般情況下,一次即能起動。如一次不能起動,作第2次起動時,應待起動電動機電樞和柴油機飛輪完全停轉后進行。連續幾次,均不能起動,即為柴油機出現起動困難或不能起動故障,要檢查排除后再行起動。

一般從如下幾方面檢查:一是起動電動機轉速太低、起動無力,使活塞壓縮行程終了時氣缸內壓力和溫度過低,柴油不能著火。按蓄電池電力不足或起動電動機有故障進行檢修排除故障。二是起動時,排氣管無煙,柴油機不著火,如起動轉速正常,說明噴油系統不供油。先從低壓油路檢查,然后檢查高壓油路。如油箱內油不足,油箱蓋通氣孔堵塞;燃油系統中有空氣,要排除柴油濾清器、噴油泵空氣;輸油管路是否堵塞、壓扁、對折等,這些都妨礙柴油流通;柴油濾清器堵塞,使油路中無油或供油不足,應清洗或更換濾芯;輸油泵故障,輸入噴油泵的不足,應修理輸油泵;噴油泵不供油,送工廠修理噴油泵。三是起動時,排氣管不斷有白色濃煙排出,說明有部分柴油沒有燃燒而從排氣管排出,應檢查噴油器和供油提前角。噴油器噴射壓力低,霧化不良,應檢修噴油嘴是否卡死,針閥偶件是否嚴重磨損等。供油提前角過大或過小,均會造成此現象,如確認噴油器無故障,應檢查供油提前角。四是搖動曲軸,感到氣缸壓縮力不足,在工作時看到有氣體從油底殼通氣孔或加油口冒出。活塞環磨損、卡死,氣門漏氣等均能使氣缸壓縮力降低。五是空氣濾清器和進氣管堵塞,影響新鮮空氣進入氣缸,使柴油機起動困難或不能起動。六是氣溫較低,又未采取必要措施。寒冷季節應加熱水或加熱機油,預熱柴油機。冬季未換用機油,機油粘度太大,起動阻力大而造成起動困難。

2柴油機能夠起動,但轉動和轉后自行停車

一是燃油供給系統中有空氣。燃油管路中的空氣影響供油的連續性,使柴油機運轉不平穩,乃至熄火。應檢查并排除油路空氣。二是供油中斷而使柴油機熄火。如柴油濾清器堵塞、油管堵塞等。三是燒瓦或拉缸而熄火,用手搖轉發動機會感到相當重或轉不動。四是空氣濾清器堵塞。檢查并清除堵塞物,必要時更換濾芯。五是冷卻系統缺水,柴油機過熱。待發動機冷卻后添加冷卻水。

摘要：針對當前數控加工中心斗笠式刀庫換刀過程中存在的問題進行改進及電氣控制優化設計，詳細介紹換刀的動作過程、改進的方法、刀庫的I/O接線圖、PMC程序。該電氣控制設計合理，方便可靠，對其他數控加工中心設計具有借鑒作用。

關鍵詞：FANUC數控系統；斗笠式刀庫；PMC數控加工

中心配備刀庫是其與普通數控機床的最大區別，它能實現快速自動換刀，省去數控機床傳統換動刀時每次都需要手動換刀及再次對刀過程，從而大大提高了零件加工的效率及質量。數控加工中心刀庫一般分為斗笠式刀庫和凸輪式刀庫，換刀方式相對應為固定換刀和隨機換刀[1]。當前數控加工中心斗笠式換刀過程還存在一些問題待改進，本文重點介紹電氣控制優化設計思路和方法。

1固定換刀動作過程

根據主軸有無刀、換刀和取刀功能狀態，固定換刀動作過程可分為四種情況[2]。第一種為指令取刀號為主軸上刀號，換刀動作不執行，換刀結束。第二種為主軸無刀，指令直接取刀。執行換刀指令后，Z軸執行機械回零，主軸定向，刀庫前進右位，主軸松刀，刀庫旋轉到指令取刀號位，Z軸下降到第二參考點，夾緊刀具，刀庫回退左位，換刀結束。第三種為主軸有刀，指令直接還刀。執行還刀指令后，Z軸直接回到第二參考點，主軸定向，刀庫前進右位，主軸松刀，Z軸回第一參考點，主軸緊刀，刀庫回退左位，換刀結束。第四種為主軸有刀，指令要取刀庫上的刀。執行換刀指令后，Z軸直接回到第二參考點，主軸定向，刀庫旋轉到主軸上刀號位，刀庫前進右位，主軸松刀，Z軸回第一參考點，刀庫旋轉到指令取刀號位，Z軸回到第二參考點，主軸緊刀，刀庫回退左位，換刀結束。

2換刀過程存在的問題

機車車體側壁結構一般由內部骨架和外部蒙皮組焊而成，側壁骨架一般由型鋼或壓型件拼焊而成，自身剛度有限，蒙皮為2-3mm冷軋鋼板，在側壁組焊和車體總成組焊過程中極易產生焊接變形，導致蒙皮表面凹凸不平，如果后續調平不到位就會直接影響車體整體外觀質量。盡管隨著焊接技術的不斷發展以及裝備能力的提升，焊接變形的控制手段有了很大的提升，但由于整體投入較大，尤其是對于多品種小批量生產情況下傳統工藝方法還是有更加廣泛的應用，本文主要是介紹幾種常見的車體蒙皮焊接變形控制方法和調修工藝，以及針對不同結構特點產品的具體應用。

1蒙皮漲拉工藝

蒙皮漲拉工藝在機車及客車制造中有著比較廣泛的應用，分為冷漲拉和熱漲拉兩種方法，其中冷漲拉又分為一次冷漲拉和二次冷漲拉，熱漲拉根據熱源不同又分為火焰加熱漲拉和電加熱漲拉。一次冷漲拉工藝方法為：將蒙皮一端分段焊接固定在側壁立柱上，另一端固定在漲拉裝備上進行牽引，使得蒙皮在拉緊狀態下與側壁骨架貼合，內部與骨架分段焊接，但是一次冷漲拉由于一端固定在側壁立柱上，漲拉過程中產生的反作用力主要由骨架承受，而一般側壁骨架剛度有限，漲拉力不允許過大，蒙皮漲拉不夠充分，特別是蒙皮長度超過7m的情況下效果不是很理想，為解決該問題，一般都采用二次冷漲拉，二次冷漲拉工藝方法是在在一次冷漲拉工藝實施前將預校平的蒙皮預先在漲拉機上漲拉，使蒙皮超過其屈服極限產生一定的塑性變形，蒙皮延伸量大致控制在0.1%-0.15%左右，之后按照一次冷漲拉方法與側壁骨架組焊，效果明顯優于一次冷漲拉，因此應用更加廣泛。熱張拉工藝基本過程與一次冷漲拉工藝相似，差別在于蒙皮漲拉過程中對蒙皮進行加熱，根據“熱脹冷縮”原理，在蒙皮漲拉時通過加熱使蒙皮在膨脹狀態下焊接在側壁骨架上，冷卻后蒙皮收縮繃緊。熱漲拉根據加熱源不同分為火焰加熱漲拉和電加熱漲拉，火焰加熱漲拉由于蒙皮面積較大，加熱過程中很難保證受熱均勻，容易造成局部受熱產生難以消除的變形，操作難度較大，應用較少，常用的熱漲拉為電加熱漲拉，通常使用低電壓大電流電源進行加熱，操作上相對簡單，加熱均勻，漲拉量容易控制，效果較好。另外，為避免車體骨架承受漲拉過程中的反作用力，可以在漲拉時將蒙皮兩端均固定在漲拉裝備上，而不是一端預先焊接在側壁立柱上，漲拉后通過兩側的頂緊裝置使蒙皮與立柱密貼。

2真空吸附調平工藝

真空吸附調平工藝主要是應用于側壁蒙皮與骨架焊接后局部變形的調修。真空吸附調平裝置主要包含一套真空泵以及配套相應的真空調平板，真空調平板的大小根據被調平面骨架網格而定，應超過骨架網格大小。真空調平板整體結構如圖1所示，為確保調平板與側壁蒙皮四周貼合，形成一個封閉內腔，在真空調平板的四周設置了凹槽，如圖2，利用耐高溫橡膠密封條在吸真空時調平板與蒙皮嚴密貼合。同時，為確保調平板與蒙皮之間的空氣能順利抽走在調平板的中心設置了抽真空孔，在工作面上設置縱橫交錯的且連通的網格狀氣流槽，且氣流槽與中心抽真空的孔相通，如圖3。真空吸附調平主要工藝過程為：將真空吸附板放置在需要調平的位置上，抽真空后吸附在蒙皮表面上，在蒙皮背面采用火焰進行烘調，烘調時從凸點位置向外做梅花狀圓點烘烤，圓點數量、密集程度根據變形大小調整，圓點直徑控制在25-30mm，加熱溫度盡量控制在550-600℃（暗櫻紅色），不超過700℃，避免過燒，同時為提高效率，烘調后可采用橡膠錘進行敲擊，然后采用高壓風進行風冷冷卻，另外在烘烤時也可以設計專用多頭烘槍提高烘烤效率。

3不同結構側壁蒙皮調平工藝應用

[論文關鍵詞]水利樞紐溢流閘活動壩翻板閘門

[論文摘要]邵武市東關水利樞紐工程是一座采用翻板門活動壩進行泄洪的工程，具有閘孔尺寸大、泄洪能力強、對城區防洪影響小的特點。該文介紹了泄水閘布置，壩體構造、壩體斷面、翻板閘門等的有關設計內容，以期為今后在城區建設具有發電、改善水環境、美化城市、促進旅游等綜合效益的水利工程提供參考。

1工程基本情況

邵武市東關水利樞紐工程是一座集改善環境、蓄水發電、旅游開發為一體的綜合利用水利工程，工程采用分期導流、分期施工方式；工程于1999年9月28日開工，一期工程于2000年6月28日完成，二期工程于2004年10月10日完工；工程投入運行以來已產生了良好的經濟、社會和環境效益。

東關水利樞紐工程位于邵武市東關大橋下游180m處的富屯溪干流上。壩址以上流域面積2748km2，多年平均流量106m3/s,多年平均年徑流量33.4億m3；水庫正常蓄水位189.5m，校核洪水位193.41m，總庫容935萬m3；電站裝機容量4.8MW，保證出力900kW，年利用4217h，多年平均發電量2024萬kWh。電站接入福建省電網，主要向邵武地區供電，電站建成后進一步促進了地方經濟發展。工程為低水頭徑流式水電站，樞紐主要由活動壩、河床式廠房、升壓站等組成。

樞紐工程位于城區，為降低邵武城關的防洪壓力，經分析比較和論證，采用活動壩為本工程的泄洪建筑物。活動壩是采用一定開度的翻板閘門作為主要擋水結構的一種壩型，共有8孔，安裝8扇尺寸為25×5.0m（閘門寬度×擋水高度）的翻板閘門，平時通過閘門不同開度的控制來調節下泄流量，或保持上游庫水位在正常蓄水位189.50m；洪水時翻板閘門全部開啟，近于消失（當洪水大于設計洪水時活動壩處于水下），保持了天然河道的過水斷面，使樞紐具有足夠的泄洪能力（壩址處20年一遇洪水位較天然狀態僅壅高0.23m），較有效的解決了城區樞紐工程擋水與防洪的矛盾。

如果發動機冷卻系統不能發揮良好的效果,發動機在溫度過熱時就會出現各種故障而發動機不能正常工作。冷卻系統發生故障實際上是常見的發動機故障,如缸體沖床內漏、、噪聲變大、加速動力降低、爆震爆抖以及活塞拉缸等,皆是冷卻系統的故障問題,及由于發動機壓力過大或者溫度過熱造成的。此外,水箱結垢生銹也會影響到冷卻系統的正常運轉,水箱中的水垢和銹漬會造成冷卻液的循環流動不暢,從而使冷卻液正常的散熱作用下降,致使發動機因溫度過熱而損壞各零部件。

一、汽車發動機的正確維護與日常保養建議

1及時定期更換發動機濾芯和機油潤滑油對發動機的作用相當關鍵,是發動機運轉的基礎。對于不同類型和型號的汽車發動機,要根據發動機的設計要求使用與其相匹配等級質量的潤滑油。如柴油發動機則應根據機械負荷能力選用CB—CD級柴油機油,而汽油發動機進排氣系統的附加裝置應選用SD—SF級汽油機油,具體選用標準不能低于發動機生產設計的要求和規范。

2要定期清潔發動機的進氣系統發動機的進氣系統分為進氣道和濾芯兩部分,當進氣道和空氣濾芯中有不潔物時,空氣將不能順利通過,就會影響到發動機的正常運行,所以要經常對進氣道與濾芯進行定期清潔,以防止機油從濾清器的細孔通過時候留下較多的殘存雜質,導致濾清器堵塞。對空氣濾芯的清潔要根據駕駛空氣環境而定,清潔方法是利用高壓氣體由內向外吹出其中不潔物。

3保持曲軸箱通風良好現在汽油機大多都裝有PCV閥(曲軸箱強制通風裝置)加強發動機的換氣功能,但竄氣中存在的不潔污染物仍會沉降在PCV閥的四周,很容四造成PCV閥堵塞。若PCV閥堵塞,污染氣體則逆向流進空氣濾清器,從而對濾芯造成污染,降低發動機的過濾能力。若過臟的混合氣吸入,就能使曲軸箱受到污染,其過為增加燃料消耗,加重發動機磨損,嚴重的能造成發動機損壞。因此,應及時定期對PCV閥周圍的污染物進行清除。

4定期清洗曲軸箱以保持發動機內部的清潔發動機在運轉時,燃燒室內的高壓有未充分燃燒的氣體、水份、硫、酸和氮的氧化物,自活塞環與缸壁之間的縫隙進入曲軸箱,與其零件發生磨損從而產生的一些金屬粉末致使拉缸。因此,要定期使用專業的清洗劑對曲軸箱進行清洗,使發動機內部保持清潔。

摘要：本文對某型工程機械的油缸密封件在工作過程中的內泄露故障進行了分析，確定了內泄露故障的主要原因在于密封件老化失效，并對失效機理進行了分析。依據檢測和分析結果，對液壓系統設計過程中的質量控制提出了改進意見。

關鍵詞：密封圈；失效分析；改進

失效廣泛存在于現代工業系統中，導致產品服役期內功能、性能降級或喪失[1]。本文針對某型工程機械液壓油缸內泄露失效事件，開展了全面的檢查與分析。在液壓系統測試的基礎上，對密封圈開展了老化試驗，驗證了密封圈老化失效的機理。確定了液壓系統設計過程中存在的風險和隱患，并相應的提出了質量控制改進措施。液壓油缸屬于工程機械產品中的核心部件，主要用于執行機構的運動控制，如舉升、前、后傾斜等動作。其主要零部件構成為缸筒、活塞、活塞桿、缸蓋、耳套等，在活塞和缸筒之間安裝有唇形密封圈防止油缸內大小腔內液壓油出現內泄露（圖1）。某小型工程機械連續發生多起油缸內泄露事故，油缸內泄露時，整機主要表現為舉升緩慢、舉升無力等現象。經對油缸拆檢檢查，初步確定為油缸密封圈發生失效，為進一步確定原因，本文對密封圈失效產生的條件和原因進行了分析，確定了失效的原因。

1試驗過程與結果

1.1故障潛在原因分析

根據油缸原理圖，采取演繹法對內泄漏產生的過程進行故障機理推導（圖1），當油缸出現升（縮）動作時，其基本過程如下：①液壓油由油道口進入無桿腔（有桿腔）；②活塞在液壓油的作用下向前（后）移動，同時帶動活塞桿向前（后）移動；③由于活塞與缸筒之間存在間隙，部分液壓有進入間隙，并向有桿腔（無桿腔）流動；④同時安裝于活塞密封圈安裝槽中的密封圈，利用自身彈性阻擋進入間隙的液壓油繼續向有桿腔（無桿腔）流動，從而實現密封；⑤當安裝的活塞上的密封圈彈性下降或密封圈安裝出現配合間隙時，對進入間隙的液壓油阻擋作用減弱或消失；⑥此時，進入間隙的液壓油繼續向有桿腔（無桿腔）流動，則內泄漏產生。根據分析結果，認為油缸產生內泄漏故障的潛在原因有二：其一為活塞與缸筒之間負責液壓油密封圈，密封圈材質為聚氨酯，存在密封圈彈性衰減的風險。其二為密封圈安裝槽，存在加工尺寸、粗糙度超差的風險。檢測安裝槽加工尺寸和表面粗糙度，均符合相關設計手冊的要求，可排除安裝槽加工過程對故障的影響。液壓油缸內泄露的主要原因是活塞密封圈的密封功能失效造成。